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TFE裂解工艺F22汽化节点非稳态本质安全分析 预览
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作者 秦杨梅 肖泽仪 +2 位作者 郭世蒙 樊森清 《工程科学与技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第4期210-216,共7页
在化工过程中,过程安全分析是非常重要的。然而,在非稳态条件下,过程工艺参数处于变化状态,并且缺乏系统性的本质安全分析方法,更容易产生危险和事故。作者对二氟一氯甲烷(F22)水蒸气稀释裂解中F22汽化非稳态过程进行了本质安全性分析... 在化工过程中,过程安全分析是非常重要的。然而,在非稳态条件下,过程工艺参数处于变化状态,并且缺乏系统性的本质安全分析方法,更容易产生危险和事故。作者对二氟一氯甲烷(F22)水蒸气稀释裂解中F22汽化非稳态过程进行了本质安全性分析。首先,利用热量动态平衡方程,对F22汽化过程建立了集总参数数学模型,并对模型进行数值计算,得到与实际相吻合的F22汽化操作温度、操作压力以及F22出口气体流量的非稳态时间过程曲线。然后,系统地分析了影响四氟乙烯(TFE)生产过程本质安全的因素,从物质、工艺和设备3个方面建立TFE生产过程本质安全指标体系,并根据相关标准与文献将指标分级并建立隶属函数。将选取的相应指标值和计算所得数据输入MATLAB模糊逻辑工具箱,利用IF-THEN规则建立模糊推理规则,用面积重心法逆模糊化求得各指标的本质安全度。分别运用层次分析法和变权思想的方法计算得出各指标的初始权重和变权权重。最后,计算得出F22汽化非稳态过程的系统本质安全度。结果表明:F22汽化过程达到稳态的时间将近1 000 s,前500 s温度、压力及出口气体量升高迅速,稳态值分别为268.55 K、432.405 kPa和1.085 kg/s;初始时本质安全度0.576 4下降至稳态时的0.574 2,显示该过程在非稳态(如启动)阶段表现出稍高的风险。这种方法和计算结果为该工艺中F22汽化节点相关的安全设计、建设、监控和管理提供参考理论依据。 展开更多
关键词 TFE裂解工艺 F22汽化 本质安全 非稳态 模糊逻辑
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F22裂解制TFE工艺本质安全—急冷降温非稳态分析 预览
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作者 秦杨梅 +2 位作者 郭世蒙 肖泽仪 樊森清 《四川化工》 CAS 2018年第1期38-44,共7页
利用热量动态平衡方程,分别以裂解气、冷却水及气相空间为研究对象,建立四氟乙烯(TFE)裂解气急冷器非稳态数学模型。结果表明在升压阶段,裂解气出口温度短时间迅速降低后保持稳定,急冷器压力经历2036s后缓慢增加到稳压控制压力0.35MP... 利用热量动态平衡方程,分别以裂解气、冷却水及气相空间为研究对象,建立四氟乙烯(TFE)裂解气急冷器非稳态数学模型。结果表明在升压阶段,裂解气出口温度短时间迅速降低后保持稳定,急冷器压力经历2036s后缓慢增加到稳压控制压力0.35MPa。稳压阶段,逐渐开启气体出口阀门,并保持最大气体出口流量运行,裂解气出口温度、冷却水温度和急冷器压力出现短时波动后随时间缓慢降低。采用模糊综合评价指数模型对急冷器非稳态过程进行本质安全量化分析,得到急冷器非稳态过程本质安全度曲线图,在升压和稳压初期,急冷器本质安全度分别有最低点和小幅度波动,但总体仍处于较高的水平,稳压阶段较升压阶段更加安全。 展开更多
关键词 四氟乙烯裂解气 急冷器 非稳态 模糊综合评价 本质安全
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F22裂解制TFE工艺本质安全-冷凝脱水非稳态分析 预览 被引量:1
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作者 郭世蒙 +1 位作者 秦杨梅 肖泽仪 《四川化工》 CAS 2017年第1期5-9,共5页
对F22裂解制TFE工艺中的冷凝脱水节点进行了非稳态热力学和本质安全分析。利用热量动态平衡方程,对裂解气和冷凝液间的传热行为,建立了TFE冷凝脱水非稳态传热的物理和数学模型;采用有限差分法,借助MATLAB软件进行编程模拟迭代计算... 对F22裂解制TFE工艺中的冷凝脱水节点进行了非稳态热力学和本质安全分析。利用热量动态平衡方程,对裂解气和冷凝液间的传热行为,建立了TFE冷凝脱水非稳态传热的物理和数学模型;采用有限差分法,借助MATLAB软件进行编程模拟迭代计算,计算结果与现行工业装置实际运行数据相吻合,说明了所建立模型的合理性和可用性。以非稳态热力学计算结果为基础,采用模糊综合评价指数模型对冷凝脱水非稳态过程进行本质安全量化分析,生成了非稳态过程本质安全度的时间过程曲线,为该工艺中TFE冷凝脱水节点相关的安全设计、建设、监控和管理提供理论依据。 展开更多
关键词 TFE 本质安全 冷凝脱水 非稳态热力学 模糊综合评价
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