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基于云服务的水利仿真计算系统生成平台
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作者 吴虎统 +2 位作者 夏润亮 缪纶 何明民 《科技成果管理与研究》 2017年第4期80-82,共3页
“基于云服务的水利仿真计算系统生成平台”项目系水利公益性行业科研专项,的主要目标是通过设计水利行业模型的标准化规范,研究模型组合工作接口和机制,构建模型面向云计算的运行环境,建成以模型标准化为基础,以模型库为核心,以... “基于云服务的水利仿真计算系统生成平台”项目系水利公益性行业科研专项,的主要目标是通过设计水利行业模型的标准化规范,研究模型组合工作接口和机制,构建模型面向云计算的运行环境,建成以模型标准化为基础,以模型库为核心,以系统快速生成为特色,以确保模型开发者的知识产权为前提的基于云服务的水利仿真计算系统生成平台,促进水利行业数值仿真软件的产品化、规范化、流程化和服务便捷化,为水利重大业务提供标准、快速的仿真服务。 展开更多
关键词 水利行业 计算系统 仿真服务 仿真软件 生成平台 标准化规范 模型组合 模型标准化
聚丙烯/有机硅热塑性弹性体共混物的性能及微观结构 预览 被引量:1
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作者 邓博夫 黄强 +3 位作者 熊婷 杨林 有治 《有机硅材料》 CAS 2016年第1期11-15,共5页
通过双螺杆挤出机制备了聚丙烯(PP)/有机硅热塑性弹性体(Si-TPE)共混物。研究了SiTPE用量对共混物力学性能、结晶性能和熔体流动速率(MFR)的影响,并通过红外光谱、SEM表征了共混物结构。结果表明,随着Si-TPE用量的加大,拉伸强度... 通过双螺杆挤出机制备了聚丙烯(PP)/有机硅热塑性弹性体(Si-TPE)共混物。研究了SiTPE用量对共混物力学性能、结晶性能和熔体流动速率(MFR)的影响,并通过红外光谱、SEM表征了共混物结构。结果表明,随着Si-TPE用量的加大,拉伸强度、拉断伸长率、冲击强度和结晶温度均先升高后降低,MFR增大但不明显;Si-TPE质量分数为5%时,Si-TPE在PP基体中以孤立的橡胶粒子形式存在,粒径为50-500 nm。Si-TPE的最佳用量为2.5%(质量分数),此时,共混物的拉伸强度高达36.6 MPa,拉断伸长率为314%,冲击强度为6.1 kJ/m^2,MFR为1.6 g/10min。 展开更多
关键词 有机硅 热塑性弹性体 聚丙烯 共混 熔体流动速率 结晶 力学性能 相容性
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生物絮凝泥沙运动输移数学模型 被引量:1
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作者 赵慧明 方红卫 +1 位作者 池春青 《水利学报》 EI CSCD 北大核心 2015年第11期1290-1297,共8页
近几十年来,河流中生物絮凝泥沙的运动输移对河流生态系统与水工建筑物等造成的影响,已逐渐成为一个研究热点。本文将泥沙运动输移模型与生物絮凝机理模型耦合起来,构建生物絮凝泥沙运动输移数学模型,以预测富营养水生态系统中生物絮凝... 近几十年来,河流中生物絮凝泥沙的运动输移对河流生态系统与水工建筑物等造成的影响,已逐渐成为一个研究热点。本文将泥沙运动输移模型与生物絮凝机理模型耦合起来,构建生物絮凝泥沙运动输移数学模型,以预测富营养水生态系统中生物絮凝泥沙运动输移过程中的浓度及水位变化。模型中,通过求解一维非恒定流圣维南方程来计算水流,将生物絮凝视为导致悬浮泥沙絮团粒径变化的主要因素,通过不饱和非均匀输沙(泥沙/絮团)方法来模拟生物絮凝泥沙的运动。利用文献数据和室内水槽实验来验证生物絮凝泥沙运动输移数学模型,模拟结果与实验数据吻合较好,表明所构建的一维数学模型可以较好地模拟生物絮凝泥沙的输移特性。 展开更多
关键词 生物絮凝泥沙 生物膜 一维数学模型 泥沙输移
生物絮凝泥沙的絮凝结构实验分析 预览 被引量:5
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作者 赵慧明 汤立群 +1 位作者 郭传胜 《泥沙研究》 CSCD 北大核心 2014年第6期12-18,共7页
泥沙絮凝是黏性泥沙动力学中的一个重要课题,相关的研究主要关注于各种有机絮凝和无机絮凝的形成机理、影响因素、泥沙物理化学条件等方面.但近几十年,泥沙的生物絮凝逐渐引起更多的关注,大多数研究集中在各种生物学因子和沉积学因子之... 泥沙絮凝是黏性泥沙动力学中的一个重要课题,相关的研究主要关注于各种有机絮凝和无机絮凝的形成机理、影响因素、泥沙物理化学条件等方面.但近几十年,泥沙的生物絮凝逐渐引起更多的关注,大多数研究集中在各种生物学因子和沉积学因子之间的相互关系.本文借助于最新发展的研究工具和相关的显微镜方法来桥连生物絮凝泥沙中泥沙颗粒和微生物活动及其代谢产物生物膜之间的关系,以利于更好地理解聚合物质生物膜在微絮凝结构及其外部絮凝行为中的作用.研究表明,生物絮凝泥沙包含了复杂的生物膜网络,呈现出复杂的絮凝结构.生物膜覆盖泥沙表面充斥于颗粒孔隙之中,在生物絮凝中起到主要的桥连作用,并对生物絮凝泥沙的表面形貌、结构特征、力学性质等产生重要影响. 展开更多
关键词 生物絮凝泥沙 絮凝结构 生物膜
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波浪作用下非恒定输沙规律研究进展 预览
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作者 玉海 汤立群 +1 位作者 张治昊 《水利水电科技进展》 CSCD 北大核心 2013年第6期17-22,共6页
为了准确计算一个波浪周期内净输沙率的大小和方向,需要研究波浪作用下非恒定泥沙输移规律。介绍了过去20多年国内外学者在大型往复流水道和波浪水槽中开展的非恒定输沙试验以及原型观测结果,总结了相位滞后效应参数的定量刻画以及不... 为了准确计算一个波浪周期内净输沙率的大小和方向,需要研究波浪作用下非恒定泥沙输移规律。介绍了过去20多年国内外学者在大型往复流水道和波浪水槽中开展的非恒定输沙试验以及原型观测结果,总结了相位滞后效应参数的定量刻画以及不同半一非恒定净输沙率模式的构建,探讨了现阶段需要着重解决的关键问题。指出未来需要重点研究不同波况(包括波浪破碎、长波、波流相互作用等)下颗粒的起动延迟或沉降延迟造成的非恒定输沙过程的动力机制,准确刻画泥沙在波浪前、后多个半周期内的交换关系并将其反映在净输沙率的计算公式中;此外还需要深入研究非均匀沙的非恒定输沙过程(包括垂向分选等),并构建相应的净输沙率计算公式。 展开更多
关键词 波浪 沙纹 临底高含沙层 非恒定输沙 相位滞后 半-非恒定净输沙率公式
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黄河口海洋动力输沙能力与流路安排研究 预览 被引量:1
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作者 陈雄波 顾列平 +1 位作者 钱裕 《人民黄河》 北大核心 2012年第12期37-39,42共4页
从不同时间尺度分析了黄河入海口的海洋动力输沙能力,阐述了黄河入海流路选择与海洋动力输沙能力的关系。结果表明:黄河口海洋动力输沙能力与流路安排紧密相关,黄河河口海洋动力输沙能力应从宏观、中观、微观三重特性上去把握,三者... 从不同时间尺度分析了黄河入海口的海洋动力输沙能力,阐述了黄河入海流路选择与海洋动力输沙能力的关系。结果表明:黄河口海洋动力输沙能力与流路安排紧密相关,黄河河口海洋动力输沙能力应从宏观、中观、微观三重特性上去把握,三者是相互对立统一的辩证关系。在黄河下游改道入海口选择时,应考虑渤海或黄海的近岸输沙能力;进行黄河三角洲的流路规划时,应分析各流路多年平均海洋输沙量;在确定清水沟流路组合方案时,应分析海洋动力的微观输沙能力。 展开更多
关键词 入海流路 海洋动力 输沙能力 时间尺度 黄河口
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电厂取水对港池回淤影响的试验研究 预览 被引量:3
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作者 邓安军 陆琴 《泥沙研究》 CSCD 北大核心 2012年第1期 41-45,共5页
通过模型试验,研究了从港池取水对港池水动力条件和港池冲淤变化的影响。港池工程的修建使附近海域的流场发生了变化,电厂取水使得港池附近外海海域及港池内部流速增加。潮汐条件下半封闭港池内泥沙回淤主要是涨潮及取水水流将泥沙带入... 通过模型试验,研究了从港池取水对港池水动力条件和港池冲淤变化的影响。港池工程的修建使附近海域的流场发生了变化,电厂取水使得港池附近外海海域及港池内部流速增加。潮汐条件下半封闭港池内泥沙回淤主要是涨潮及取水水流将泥沙带入港池内,引起港池淤积。在不取水时,港池内泥沙淤积较少,然后随着取水流量的增加,港池内淤积增多,在4台机取水时港池内淤积最大,而后随着取水流量的增大,港池内不淤或少淤范围增加,淤积量又随着取水流量的增加有所减小,并且在港池的主流区泥沙基本不发生淤积。 展开更多
关键词 港池 潮流 取水 回淤 模型试验
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电厂取排水工程对淤泥质海床演变的影响研究 预览
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作者 陆琴 邓安军 《水道港口》 2011年第5期 313-316,共4页
实测海床资料和模型试验表明,在天然条件下,淤泥质海床一般为微淤,年淤积厚度不超过1cm;在港池等工程修建后,港池附近水流更为集中,造成海床发生较大的冲刷;电厂取排水后,排水口附近发生较大冲刷,形成明显的冲刷坑,但影响范围较小。
关键词 取排水 淤泥 海床演变 港池
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钦州湾水道稳定性的初步研究 预览 被引量:5
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作者 玉海 +1 位作者 刘大滨 林祎熙 《水运工程》 北大核心 2010年第8期 76-80,共5页
钦州湾发育有东、中、西3条涨、落潮水道和相间分布的潮流沙脊。钦州港的东、西两个航道即分别位于东、西水道内。分析航道的多次大规模浚深和拓宽对周围浅滩和沙脊的冲淤影响以及水道的稳定性变化。认为不合理的围填造陆、海砂开采和... 钦州湾发育有东、中、西3条涨、落潮水道和相间分布的潮流沙脊。钦州港的东、西两个航道即分别位于东、西水道内。分析航道的多次大规模浚深和拓宽对周围浅滩和沙脊的冲淤影响以及水道的稳定性变化。认为不合理的围填造陆、海砂开采和其它海岸工程活动可能深刻影响钦州湾的整体演变过程,不利于3条水道的稳定。对此作了初步的探讨。 展开更多
关键词 钦州湾 水道 疏浚 稳定性
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黄河口清水沟流路冲淤发展与使用年限预测 预览 被引量:2
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作者 安催花 +1 位作者 曹文洪 张世奇 《水利学报》 EI CSCD 北大核心 2008年第6期 709-713,共5页
本文利用作者开发的一、二维连接的黄河口整体冲淤数学模型,根据有、无古贤水库二种情况进入黄河下游的水沙条件,对未来黄河口清水沟流路的淤积发展过程进行了计算研究,并根据计算结果对流路使用年限、河道向海域延伸的安全距离、淤... 本文利用作者开发的一、二维连接的黄河口整体冲淤数学模型,根据有、无古贤水库二种情况进入黄河下游的水沙条件,对未来黄河口清水沟流路的淤积发展过程进行了计算研究,并根据计算结果对流路使用年限、河道向海域延伸的安全距离、淤积量和淤积分布、海域容沙量及海洋动力输沙能力等相关问题进行了分析探讨,旨在为黄河口的整治规划提供科学依据。计算研究结果表明,各流路组合运行方案的清水沟流路使用年限为53~77年,古贤水库的修建和不同流路的交替组合使用皆有利于延长清水沟流路的可使用年限。有、无古贤水库条件下河口的人海输沙能力均较为稳定,海域年均输沙量分别为2.53亿t和2.71亿t左右。 展开更多
关键词 黄河口 清水沟流路 使用年限 海域容沙量 海域排沙比
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黄河口潮流与泥沙输移过程的数值研究 预览 被引量:21
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作者 曹文洪 张世奇 《水利学报》 EI CSCD 北大核心 2008年第10期 1256-1263,共8页
黄河口的海洋动力输沙能力受径流、潮流和波浪等动力条件的影响,是个十分复杂的问题。本文利用MIKE21模型建立了渤海水域大模型和黄河口水域的小模型,大模型为小模型提供外海边界条件。利用渤海水域验潮站的分潮资料对大模型进行了验... 黄河口的海洋动力输沙能力受径流、潮流和波浪等动力条件的影响,是个十分复杂的问题。本文利用MIKE21模型建立了渤海水域大模型和黄河口水域的小模型,大模型为小模型提供外海边界条件。利用渤海水域验潮站的分潮资料对大模型进行了验证,计算值与实测值符合良好。黄河口水域小模型计算研究了多个人海流路口外水域的潮流过程和潮流输沙能力,计算结果得到黄河口水域新、老口门附近存在三个高流速区,最大潮流速在1.7m/s左右,自渤海湾向莱洲湾的强大沿岸流输沙是黄河口潮流输沙的主要形式,分析计算口外泥沙净通量得到刁口河、原河道和现行清8流路、马新河、北汉流路和十八户流路口外水域向口门两侧10km外和外海的输沙量占利津沙量百分数分别为51.04%、39.27%、29.94%、17.75%、12.96%和7.22%,年均输往外海沙量分别为3.00亿t,2.18亿t、1.66亿t,0.99亿t、0.72亿t和0.40亿t。计算得到的清水沟原河道的潮流输沙能力与多年资料分析结果基本一致。 展开更多
关键词 黄河口 人海流路 数值模拟 潮流过程 输沙能力
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黄河口演变对下游河道反馈影响的计算研究 预览 被引量:1
12
作者 张世奇 曹文洪 《水利水电技术》 CSCD 北大核心 2007年第9期 16-20,31,共6页
利用适合于黄河下游河道和黄河口水域的一、二维连接泥沙数学模型,计算研究了黄河口演变、入海流路的淤积延伸对下游尾闾河道的反馈影响。通过比较考虑和不考虑入海流路淤积延伸2种情况的计算水位和淤积量的变化得出:单一的河口延伸... 利用适合于黄河下游河道和黄河口水域的一、二维连接泥沙数学模型,计算研究了黄河口演变、入海流路的淤积延伸对下游尾闾河道的反馈影响。通过比较考虑和不考虑入海流路淤积延伸2种情况的计算水位和淤积量的变化得出:单一的河口延伸对下游河道淤积的影响过程是一个相对较长的过程,需要几年、甚至十几年的发展,影响程度自下游到上游逐渐减弱。 展开更多
关键词 黄河口 尾闾河道 反馈影响 数学模型
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三维水动力泥沙输移模型及其在珠江口的应用 预览 被引量:9
13
作者 韦永康 《中国水利水电科学研究院学报》 2006年第4期 246-252,共7页
为研究河口的泥沙输移规律和最大浑浊带与盐水入侵、咸淡水混合等的关系,本文提出了具有二阶精度、建立在9结点有限单元上的三维水动力及泥沙输移模型,该模型考虑了由水平密度梯度引起的斜压项、引用2.5阶Mellor-Yamada紊流模型耦合... 为研究河口的泥沙输移规律和最大浑浊带与盐水入侵、咸淡水混合等的关系,本文提出了具有二阶精度、建立在9结点有限单元上的三维水动力及泥沙输移模型,该模型考虑了由水平密度梯度引起的斜压项、引用2.5阶Mellor-Yamada紊流模型耦合计算水流的涡动黏滞性系数与物质的紊动扩散系数。本模型采用破开算子法求解控制方程:用欧拉-拉格朗日法求解水平对流项;用有限元法求解水平扩散项;有限差分法求解垂向扩散项。模型应用于模拟珠江口的泥沙运动,计算域包括整个河口的八大口门,用1998年7月的洪季大潮实测资料进行了潮位、流速及流向、盐度及含沙量等的验证,模型计算结果与实测结果吻合良好。在模型验证的基础上,文中简要讨论了珠江河口的泥沙输移、盐水入侵及最大浑浊带等物理现象。 展开更多
关键词 三维模型 泥沙输移 珠江口 盐水入侵 最大浑浊带
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引江济渭工程对渭河下游河道冲淤及降低潼关高程作用的初步研究 预览 被引量:1
14
作者 胡春宏 陈建国 《中国水利水电科学研究院学报》 2005年第4期 243-250,共8页
采用一维泥沙数学模型计算与分析了引江济渭工程不同引水方案对渭河下游河道和潼三河段冲淤及降低潼关高程的作用.计算方案考虑了1981~1990年的丰水系列和1991~2000年的枯水系列两种水沙条件,汛期引水量分别为30亿m3、50亿m3和100亿m... 采用一维泥沙数学模型计算与分析了引江济渭工程不同引水方案对渭河下游河道和潼三河段冲淤及降低潼关高程的作用.计算方案考虑了1981~1990年的丰水系列和1991~2000年的枯水系列两种水沙条件,汛期引水量分别为30亿m3、50亿m3和100亿m3的不同引江济渭工程规模及5种引水量分配方式.分析结果表明,引江济渭工程的实施对渭河下游河道减淤和潼三河段冲刷及降低潼关高程将产生一定的作用,随着引水量的增加和分配方式的优化,作用将更加明显.当引水量为30亿m3和50亿m3、调蓄水库采用汛期月调节(引水量分配方式4)时,计算10年末渭河下游河道由累计性淤积转为累计性冲刷甚至年内冲刷,丰水系列下渭河下游河道淤积量可分别比无引江济渭工程情况减少1.4334亿m3和1.7034亿m3,潼关高程可分别下降约0.53m和0.97m;枯水系列下渭河下游河道淤积量可分别比无引江济渭工程情况减少1.3056亿m3和2.0415亿m3,潼关高程可分别下降约0.83m和1.16m左右;丰水系列所需调蓄库容比枯水系列的大,相应于引水量为30亿m3和50亿m3,丰水系列所需调蓄水库库容分别为4.42亿m3和5.59亿m3. 展开更多
关键词 引江济渭 渭河下游 三门峡水库 潼关高程 调蓄水库
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三峡建坝前后洞庭湖的淤积 被引量:11
15
作者 秦文凯 《清华大学学报:自然科学版》 EI CAS CSCD 北大核心 1998年第1期84-87,共4页
对目前常用的一些水库壅水排沙关系模式作了对比研究分析,确定了其中理论性较好又能符合实际的模式,对其做了较大的改进,使其理论上更为合理和完善,在此基础上,建立了适用洞庭湖的淤积计算模式,验证了计算了数十年间洞庭湖的淤积... 对目前常用的一些水库壅水排沙关系模式作了对比研究分析,确定了其中理论性较好又能符合实际的模式,对其做了较大的改进,使其理论上更为合理和完善,在此基础上,建立了适用洞庭湖的淤积计算模式,验证了计算了数十年间洞庭湖的淤积发展情况,计算结果与实测数据符合很好。应用该模式,预估了三峡建坝后洞庭湖淤积发展,三峡建坝后洞庭湖淤积大于大减缓。 展开更多
关键词 排沙 水库壅水排沙 淤积 湖泊 水库
三峡水库建成后荆南三口洪道及洞庭湖淤积概算 预览 被引量:13
16
作者 韩其为 《水利水电技术》 CSCD 北大核心 1997年第11期 16-20,共5页
根据荆南三口洪道的三角洲冲淤特性,引入了计算河道三角洲淤积的平衡坡降法,概算了三峡水库建成后的82年内荆南三口洪道的冲淤量,冲淤厚度等,并根据洞庭湖的淤积曲线和入湖泥沙数量计算了洞庭湖湖区泥沙淤积量,简单分析了三峡水... 根据荆南三口洪道的三角洲冲淤特性,引入了计算河道三角洲淤积的平衡坡降法,概算了三峡水库建成后的82年内荆南三口洪道的冲淤量,冲淤厚度等,并根据洞庭湖的淤积曲线和入湖泥沙数量计算了洞庭湖湖区泥沙淤积量,简单分析了三峡水库对洞庭湖减淤积和防洪的积极作用。 展开更多
关键词 三峡水库 分流洪道 三口洪道 洞庭湖 泥沙淤积量
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动床水流卡门常数K的物理意义及其应用 预览 被引量:2
17
作者 秦荣昱 《水利学报》 EI CSCD 北大核心 1995年第1期 8-18,共11页
本文分析了动床水流流速分布与点、线、面的卡门常数K值的关系,指出在主流区流速分布仍遵循对数定律(但K值不再是0.4),文中揭示了动床水流卡门常数K值具有可变的特性,建立了悬浮指标、掺混长度、动量交换和泥沙交换系数垂线... 本文分析了动床水流流速分布与点、线、面的卡门常数K值的关系,指出在主流区流速分布仍遵循对数定律(但K值不再是0.4),文中揭示了动床水流卡门常数K值具有可变的特性,建立了悬浮指标、掺混长度、动量交换和泥沙交换系数垂线分布变化规律与水流结构(流速分布)变化规律之间的联系,并获得了正确的理论解。 展开更多
关键词 泥沙 动床水流 卡门常数 物理意义
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峡谷河道综合糙率变化规律的预报 预览 被引量:3
18
作者 秦荣昱 《泥沙研究》 CSCD 北大核心 1995年第1期 59-69,共11页
本文揭示了峡谷与宽谷河道水流结构特性与阻力损失的机理和同异,指出前者的综合糙率常比后者大1-3倍,其原因除了通常认识的周界粗糙度不同有影响外,主要因素是河型和断面形态(B/H)不同,紊流涡体的产生、规模、强度和分布不同,... 本文揭示了峡谷与宽谷河道水流结构特性与阻力损失的机理和同异,指出前者的综合糙率常比后者大1-3倍,其原因除了通常认识的周界粗糙度不同有影响外,主要因素是河型和断面形态(B/H)不同,紊流涡体的产生、规模、强度和分布不同,集中表现在水流内部结构不同所引起的能损不同的结果。论证了阻力系数公式(5)仍可用于三维水流。但卡门常数K值不再是0.4;峡谷河道水流的K值可用式(8)或式(9)求解。宽阔河道水流的K值可用文献的公式计算,在动床水流中,K不仅是表征流速分布变化的一个系数,也是衡量水流阻力系数变化和床面形态定性变化的一个指标,是阻力系数的重要组成部门。引入紊流能损理论(即K值的变化)之后,水流阻力变化规律便与水流结构变化和床面形态变化建立起有机的联系,取得了与实测值基本一致的结果,解决了现有的糙度阻力系数公式无法求解超高(低)阻力的难题。 展开更多
关键词 水流结构 卡门常数 综合糙率 峡谷河道 超高阻力 阻力损失机理
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