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文章速递低成本TC4钛合金单丝MIG焊工艺与性能研究 认领
1
作者 张龙 陈东高 +4 位作者 张迎迎 马良超 王大锋 戴宇 郭庆虎 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2021年第1期93-97,共5页
针对中厚度低成本TC4钛合金板,用单丝MIG工艺研究有无保护装置、不同层间温度、有无焊接摆动等参数对接头质量的影响,用拉伸、显微硬度、金相、扫描等试验测量和分析接头性能与组织。结果表明:单丝MIG焊显著提高钛合金焊接效率,无保护... 针对中厚度低成本TC4钛合金板,用单丝MIG工艺研究有无保护装置、不同层间温度、有无焊接摆动等参数对接头质量的影响,用拉伸、显微硬度、金相、扫描等试验测量和分析接头性能与组织。结果表明:单丝MIG焊显著提高钛合金焊接效率,无保护装置的接头内部有裂纹和气孔,层间温度低的接头抗拉强度和韧性更好,摆动与不摆动拉伸性能相当。真空电子束冷床熔炼的母材为片层组织,热影响区是残留α相和α′马氏体相组成的混合组织,焊缝区为α′马氏体相。焊缝区显微硬度最高为349HV,热影响区比焊缝区低24HV,母材比焊缝区低44HV。 展开更多
关键词 TC4钛合金 单丝MIG 显微组织 显微硬度
文章速递Ti75合金激光焊接接头的组织及力学性能 认领
2
作者 曹守启 何鑫 +1 位作者 刘婉荣 冯杰才 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第1期53-58,共6页
采用10 kW的连续光纤激光器对3 mm厚的Ti75合金板进行激光焊接,通过调整不同的激光功率来获得全熔透的焊接接头。同时,观察了不同热输入下焊接接头的宏观形貌、微观组织,测试了焊接接头的力学性能和显微硬度,对接头不同部位的组织特征... 采用10 kW的连续光纤激光器对3 mm厚的Ti75合金板进行激光焊接,通过调整不同的激光功率来获得全熔透的焊接接头。同时,观察了不同热输入下焊接接头的宏观形貌、微观组织,测试了焊接接头的力学性能和显微硬度,对接头不同部位的组织特征及成形原因进行了分析。结果表明,随着焊接过程中激光功率的增加,焊缝的宽度逐渐变大,在不同热输入下,发现焊接的接头部位均呈现出3个明显的部分,分别为焊缝(WS)、熔合线(FL)以及热影响区(HAZ),焊接接头发生了动态再结晶;焊接接头的抗拉强度可达到母材水平,硬度值高于母材。 展开更多
关键词 钛合金 激光焊接 显微组织 拉伸性能 显微硬度
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表面等离子W-Mo合金化对粉末冶金齿轮组织成分及耐磨性能的影响 认领
3
作者 魏东博 李民锋 +4 位作者 刘希琴 刘子利 邹育文 黄晓霞 邹德华 《表面技术》 EI CAS 北大核心 2021年第1期305-312,共8页
目的通过表面等离子W-Mo合金化提高粉末冶金齿轮硬度与耐磨性能。方法采用双层辉光等离子表面冶金技术,在粉末冶金齿轮表层制备W-Mo合金层。通过扫描电镜和能谱仪分析合金层的表面形貌和化学成分,用显微维氏硬度仪测量基体与合金层的显... 目的通过表面等离子W-Mo合金化提高粉末冶金齿轮硬度与耐磨性能。方法采用双层辉光等离子表面冶金技术,在粉末冶金齿轮表层制备W-Mo合金层。通过扫描电镜和能谱仪分析合金层的表面形貌和化学成分,用显微维氏硬度仪测量基体与合金层的显微硬度,通过不同载荷下往复式摩擦磨损实验研究等离子W-Mo合金化对粉末冶金齿轮耐磨性能的影响。结果通过双辉等离子冶金技术在粉末冶金齿轮表面成功制备了W-Mo合金层,合金层与基体为冶金结合。经双辉等离子表面W-Mo合金化后的基体的平均显微硬度由之前的145.8HV_(0.1)提升至344.4HV_(0.1),提升了约1.4倍。不同载荷下的摩擦磨损实验结果表明,经W-Mo合金化后,试样摩擦系数由0.6~0.7降至0.45~0.5左右,下降了约30%。随着载荷的增加,基体与合金层的磨损体积增加,比磨损率由基体的18.70×10~(-5)~36.16×10~(-5)mm~3/(N·m)降至合金层的2.99×10~(-5)~8.79×10~(-5) mm~3/(N·m),约下降74%~84%。基体存在磨料磨损和粘着磨损现象,而W-Mo合金层则表现出轻微的磨料磨损。结论 W-Mo合金层显著提升了粉末冶金齿轮的硬度和耐磨性。表面等离子W-Mo合金化为粉末冶金齿轮的表面强化工艺提供了新的技术思路。 展开更多
关键词 齿轮 双辉等离子表面冶金 W-Mo合金层 显微结构 显微硬度 摩擦学性能
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铝铜微叠层复合材料制备和组织性能研究 认领
4
作者 姜营玺 景栋 +4 位作者 张华炜 周秉文 孟令刚 张丹宁 张兴国 《大连理工大学学报》 EI CAS 北大核心 2021年第1期39-45,共7页
通过真空热压法制备出铝铜金属间化合物微叠层复合材料,研究了保温时间、热压温度等工艺参数对成形过程的影响.采用SEM对结合界面进行显微形貌观察,利用EPMA表征界面处元素分布,确定出扩散层的数量和种类;通过显微硬度测试分析结合界面... 通过真空热压法制备出铝铜金属间化合物微叠层复合材料,研究了保温时间、热压温度等工艺参数对成形过程的影响.采用SEM对结合界面进行显微形貌观察,利用EPMA表征界面处元素分布,确定出扩散层的数量和种类;通过显微硬度测试分析结合界面处的硬度分布.另外,分析了不同工艺条件下铝铜微叠层复合材料的导电率和导热系数.结果表明:随热压温度升高,铝铜微叠层复合材料结合界面处扩散层析出相种类逐渐变多、厚度逐渐增加,同时导致复合材料导电率呈现出先升后降,而导热系数则保持单调下降的态势.显微硬度的测试结果呈现由Cu层和Al层向扩散层急剧增大的规律,且在扩散层中部硬度达到最大值.最终确定热压温度570℃、保温时间4 h为较优的制备工艺,获得的铝铜微叠层复合材料导电率为55.75%(IACS),导热系数为258.3 W/(m·K). 展开更多
关键词 铝铜微叠层复合材料 真空热压 显微组织 显微硬度 导电率 导热系数
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离子侵蚀对再生混凝土多重界面区(ITZ)性能的影响 认领
5
作者 宫尧尧 李楠 +3 位作者 张蕾 班顺莉 岳公冰 高嵩 《混凝土与水泥制品》 北大核心 2021年第2期91-96,共6页
通过研究氯离子和硫酸根离子侵蚀下再生混凝土不同界面过渡区的显微结构以及显微硬度变化,揭示了离子侵蚀对再生混凝土结构和性能的影响机理。结果表明:再生混凝土经氯离子侵蚀后,骨料老界面、骨料新界面、砂浆新界面的显微硬度逐渐降低... 通过研究氯离子和硫酸根离子侵蚀下再生混凝土不同界面过渡区的显微结构以及显微硬度变化,揭示了离子侵蚀对再生混凝土结构和性能的影响机理。结果表明:再生混凝土经氯离子侵蚀后,骨料老界面、骨料新界面、砂浆新界面的显微硬度逐渐降低,过渡区宽度逐渐增加;氯离子侵蚀前后,同种界面过渡区显微硬度值随着新浇筑砂浆强度等级的增加而增大,且氯离子扩散系数与界面过渡区宽度成正相关性;硫酸根离子侵蚀再生混凝土的界面过渡区宽度有所增加,显微硬度降低,界面区的致密性下降。 展开更多
关键词 再生混凝土 界面过渡区 显微硬度 离子侵蚀 扩散系数
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Cu-Be/Cu-Zn层状金属基复合材料的冷轧变形行为及界面过渡层演变 认领
6
作者 唐延川 许举文 +4 位作者 崔泽云 王文慧 张欣磊 唐兴昌 赵龙志 《材料导报》 EI CAS 北大核心 2021年第1期177-182,共6页
高铍含量的铍铜(Cu-Be)合金时效后抗拉强度可达1400 MPa以上,伸长率却不到5%,呈现显著的强度-塑性倒置关系,严重影响了合金服役的安全可靠性。高强Cu-Be合金塑性变形时产生的局部应变集中现象是导致其低塑性的根本原因,将层状非均质构... 高铍含量的铍铜(Cu-Be)合金时效后抗拉强度可达1400 MPa以上,伸长率却不到5%,呈现显著的强度-塑性倒置关系,严重影响了合金服役的安全可靠性。高强Cu-Be合金塑性变形时产生的局部应变集中现象是导致其低塑性的根本原因,将层状非均质构型设计的思想运用于Cu-Be合金,构建Cu-Be/Cu-Zn层状金属基复合材料,可以有效减少该现象的产生,有望获得高强塑性的层状金属基复合材料。运用塑性变形法制备层状金属基复合材料简单易行,受到广泛关注。前人对层状金属基复合材料轧制变形规律的研究主要集中在复合材料金属组元方面,对界面过渡层变形规律研究较少。本工作利用真空热压复合及后续冷轧变形的方式制备了Cu-Be/Cu-Zn层状金属基复合材料,利用光学显微镜(OM)、场发射扫描电镜(FE-SEM)结合能谱仪(EDS)、显微维氏硬度计对Cu-Be/Cu-Zn层状金属基复合材料冷轧变形行为及界面过渡层的演变进行了研究。研究结果表明,Cu-Be/Cu-Zn层状金属基复合材料冷轧前金属层间界面基本呈平直状,界面结合良好且无裂纹、孔洞等缺陷。当冷轧压下率不超过50%时,Cu-Be/Cu-Zn层状金属基复合材料发生不均匀的宏观变形,Cu-Zn层在板材厚度方向的变形量明显大于Cu-Be层和界面过渡层,当冷轧压下率为35%时,界面过渡层的厚度仅减小8.3%,不均匀的塑性变形导致Cu-Be/Cu-Zn界面由平直状态变为波浪状态;当冷轧压下率超过65%时,层状金属基复合材料内部发生均匀、协调的变形,各层厚度基本按照总冷轧压下率变化。不同冷轧压下率下,显微硬度最高的均为过渡层,其次是Cu-Be层,而Cu-Zn层的显微硬度最低。这是因为在层状金属基复合材料冷轧变形过程中,界面过渡层主要起到协调变形的作用,处于显著剪切应力状态,会产生额外的背应力强化。本工作探讨了界面过渡层在Cu-Be/Cu-Zn层状金属基复合材料冷� 展开更多
关键词 Cu-Be合金 层状金属基复合材料 冷轧 界面过渡层 宏观变形 显微硬度
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AlTiN涂层刀具精铣TC4钛合金工艺参数的影响与优化 认领
7
作者 王胜 周明安 +2 位作者 魏小华 余文利 郑丽文 《制造技术与机床》 北大核心 2021年第1期68-72,76,共6页
采用AlTiN涂层4刃∅10 mm硬质合金立铣刀,在VMC850立式加工中心上对TC4钛合金进行铣削精加工试验。利用高精密数字化检测设备,对加工成形的TC4钛合金试件表面粗糙度、平面度、平行度、表面形貌、残余应力及显微硬度测量。分析AlTiN涂层... 采用AlTiN涂层4刃∅10 mm硬质合金立铣刀,在VMC850立式加工中心上对TC4钛合金进行铣削精加工试验。利用高精密数字化检测设备,对加工成形的TC4钛合金试件表面粗糙度、平面度、平行度、表面形貌、残余应力及显微硬度测量。分析AlTiN涂层刀具在设定不同工艺参数条件下TC4钛合金的整体加工质量和表面形貌变化规律。结果表明:在主轴转速n=8000 r/min、每齿进给量f z=0.04 mm/z、切削深度Δd=0.5 mm的最优精铣工艺参数下,TC4钛合金工件的加工质量和表面形貌好,刀具寿命长,其平面度为0.39μm,平行度为0.33μm,表面粗糙度为0.70μm,表面残余应力为-175 MPa,表面显微硬度为269 HV 0.2,实现了TC4钛合金的高质量高效率的精铣加工。 展开更多
关键词 TC4钛合金 AlTiN刀具 加工精度 表面形貌 残余应力 显微硬度
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超声滚压装置设计及试验研究 认领
8
作者 刘治华 张天增 +1 位作者 张银霞 戴骐隆 《机械设计与制造》 北大核心 2021年第1期84-87,共4页
设计了一种新的超声滚压装置,并利用该装置研究了超声滚压加工对18CrNiMo7-6齿轮钢表面性能的影响。首先对滚压装置进行了结构设计,应用ANSYS Workbench对装置进行了模态分析和谐响应分析,通过调整滚压装置结构,使该装置能够正常高效地... 设计了一种新的超声滚压装置,并利用该装置研究了超声滚压加工对18CrNiMo7-6齿轮钢表面性能的影响。首先对滚压装置进行了结构设计,应用ANSYS Workbench对装置进行了模态分析和谐响应分析,通过调整滚压装置结构,使该装置能够正常高效地工作;然后综合利用NPFLEX型三维表面形貌测量系统、Proto高速大功率X射线残余应力分析仪、HV-1000型显微硬度计及VHX-2000E型超景深三维显微系统观察分析了超声滚压加工前后试样的表面粗糙度、表面二维形貌、表层显微硬度及残余应力。经超声滚压加工后试样的表面粗糙度从3.003μm降低至0.419μm,最大残余压应力出现在距离表面80μm处,大小约为-672.04MPa,高硬度层达到了200μm。结果表明,利用该装置能够有效的改善材料的表面性能。 展开更多
关键词 超声滚压装置 模态分析 谐响应分析 表面粗糙度 显微硬度 残余应力
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文章速递Ni、Cr、Co元素对Sn-0.7Cu钎料组织和显微硬度的影响 认领
9
作者 王蒙 钟素娟 +3 位作者 张冠星 董宏伟 李文彬 司浩 《轻工科技》 2021年第1期60-61,74,共3页
采用感应熔炼工艺制备出Sn-0.7Cu、Sn-0.7Cu-1Ni、Sn-0.7Cu-1Cr、Sn-0.7Cu-1Co钎料合金,通过OM、DTA、显微硬度计等分析测试方法对比分析分别添加1.0wt%的Ni、Cr、Co元素对Sn-0.7Cu钎料微观组织、熔化特性及显微硬度的影响。结果表明:加... 采用感应熔炼工艺制备出Sn-0.7Cu、Sn-0.7Cu-1Ni、Sn-0.7Cu-1Cr、Sn-0.7Cu-1Co钎料合金,通过OM、DTA、显微硬度计等分析测试方法对比分析分别添加1.0wt%的Ni、Cr、Co元素对Sn-0.7Cu钎料微观组织、熔化特性及显微硬度的影响。结果表明:加入1.0%(质量分数)的Ni元素及Co元素后钎料中生成(Cu,Ni)6Sn5化合物及CoSn2化合物,而加入1.0%(质量分数)的Cr元素钎料组织粗化;Ni元素与Co元素的加入能够提高钎料的熔化温度,Co元素能够显著提高钎料的显微硬度。 展开更多
关键词 Sn-0.7Cu钎料 微观组织 熔化特性 显微硬度
文章速递40Cr钢化学镀Ni-W-P/PTFE自润滑镀层的耐磨性能 认领
10
作者 熊如意 林松 《兵器材料科学与工程》 CAS CSCD 北大核心 2021年第1期41-46,共6页
为改善40Cr钢的耐磨性,采用化学镀工艺在40Cr钢表面制备Ni-W-P/PTFE自润滑镀层。研究PTFE乳液含量对镀层中PTFE微粒含量及镀层厚度、表面粗糙度、显微硬度和耐磨性的影响,分析了40Cr钢和镀层的磨损机制。结果表明:随PTFE乳液质量浓度从1... 为改善40Cr钢的耐磨性,采用化学镀工艺在40Cr钢表面制备Ni-W-P/PTFE自润滑镀层。研究PTFE乳液含量对镀层中PTFE微粒含量及镀层厚度、表面粗糙度、显微硬度和耐磨性的影响,分析了40Cr钢和镀层的磨损机制。结果表明:随PTFE乳液质量浓度从15 g/L增至75 g/L,镀层中PTFE微粒的质量分数从1.92%升至3.88%,镀层厚度和表面粗糙度相差不大,显微硬度总体下降,耐磨性改善。随PTFE乳液质量浓度从75 g/L增至105 g/L,镀层中PTFE微粒含量下降,镀层表面平整度变差,显微硬度降低,耐磨性下降。40Cr钢的磨损机制主要为磨粒磨损、轻度黏着磨损和较严重氧化磨损,而Ni-W-P/PTFE自润滑镀层的磨损机制主要为磨粒磨损和轻度氧化磨损。PTFE乳液质量浓度为75 g/L制备的NiW-P/PTFE自润滑镀层耐磨性优于其它Ni-W-P/PTFE自润滑镀层,可有效改善40Cr钢的耐磨性。 展开更多
关键词 Ni-W-P/PTFE自润滑镀层 40Cr钢 化学镀 显微硬度 耐磨性
文章速递Ti-6Al-4V合金表面超声振动滚压强化研究 认领
11
作者 席刚 刘元铭 +1 位作者 张跃飞 刘燕萍 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2021年第1期91-96,共6页
采用超声振动滚压加工技术对Ti-6Al-4V合金表面进行处理,探究该项技术对Ti-6Al-4V合金表面质量的影响。通过对该工艺加工前后的Ti-6Al-4V合金进行表面粗糙度参数、XRD图谱、截面微观形貌、表层残余应力及显微硬度的对比分析,结果表明:... 采用超声振动滚压加工技术对Ti-6Al-4V合金表面进行处理,探究该项技术对Ti-6Al-4V合金表面质量的影响。通过对该工艺加工前后的Ti-6Al-4V合金进行表面粗糙度参数、XRD图谱、截面微观形貌、表层残余应力及显微硬度的对比分析,结果表明:经该工艺处理后的合金表面各项粗糙度参数皆有明显降低;加工后的合金表面XRD图谱的衍射峰减弱且宽化,衍射角向高角度方向偏移;加工后的合金表层β相组织相较加工前明显细化,且随着深度增加β相组织逐渐增大;在距离表面约50μm位置的残余应力值最大可达到-967 MPa;加工后的合金表面显微硬度可达到421HV,且在0~140μm的深度范围内,显微硬度随着深度的增加逐渐减小至与基体硬度一致。经超声振动滚压加工后的Ti-6Al-4V合金表面质量显著提高,有利于提高其零部件的使用性能。 展开更多
关键词 超声振动滚压 Ti-6Al-4V 粗糙度参数 微观结构 显微硬度 残余应力
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渗透树脂联合生物活性玻璃修复脱矿牙釉质的效果及稳定性 认领
12
作者 程亚楠 吴毓聪 +3 位作者 毛秋华 陈灵 陆丽英 徐普 《中国组织工程研究》 CAS 北大核心 2021年第22期3522-3526,共5页
背景:渗透树脂是一种修复釉质初期龋的有效方式,但近期研究发现其存在抗脱矿能力不足、聚集收缩、易老化、颜色稳定性较差等缺陷。目的:观察渗透树脂联合生物活性玻璃修复脱矿牙釉质的效果及稳定性。方法:收集临床因正畸治疗拔除的磨牙... 背景:渗透树脂是一种修复釉质初期龋的有效方式,但近期研究发现其存在抗脱矿能力不足、聚集收缩、易老化、颜色稳定性较差等缺陷。目的:观察渗透树脂联合生物活性玻璃修复脱矿牙釉质的效果及稳定性。方法:收集临床因正畸治疗拔除的磨牙100颗,建立人工牙釉质脱矿模型后随机分4组进行再矿化处理:A组浸于人工唾液中;B组进行渗透树脂处理后浸于人工唾液中;C组进行渗透树脂处理后以氟化钠(2次/d)处理,最后浸于人工唾液中;D组进行渗透树脂处理后以生物活性玻璃(2次/d)处理,最后浸于人工唾液中,4组再矿化处理时间为4周。再矿化处理后,将4组进行再脱矿处理,72 h后取出。于处理前、脱矿后、再矿化处理后及再脱矿处理后分别进行光学相干断层成像扫描、牙釉质表面粗糙度及牙釉质显微硬度检测。结果与结论:①光学相干断层成像扫描显示,处理前,各组牙釉质表面平滑,信号最强,组间无差异;初次脱矿后,各组牙釉质表面略不平,信号增强区域向表面以下延伸,且组间无差异;再矿化后和再脱矿处理后,信号增强区域向表面以下延伸更加明显,且D组牙釉质表面信号增强区域减弱较其他各组更显著;②处理前与初次脱矿处理后,4组间牙釉质表面粗糙度比较差异无显著性意义(P﹥0.05);再矿化处理后,粗糙度值大小为:A组>B组>C组>D组,组间比较差异均有显著性意义(P<0.01);再脱矿处理后,A组粗糙度值高于初次脱矿后(P<0.01),B、C、D组低于初次脱矿后(P<0.01);③处理前与初次脱矿处理后,4组间牙釉质显微硬度比较差异无显著性意义(P﹥0.05);再矿化处理后,显微硬度值大小为:A组<B组<C组<D组,组间比较差异均有显著性意义(P<0.01);再脱矿处理后,A组显微硬度值低于初次脱矿后(P<0.01),B、C、D组高于初次脱矿后(P<0.01);④结果表明,渗透树脂联合生物活性玻璃修复牙釉质脱矿的效果 展开更多
关键词 材料 渗透树脂 生物活性玻璃 再矿化 再脱矿 表面粗糙度 显微硬度
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热作模具钢4Cr5Mo2V锯切异常原因分析 认领
13
作者 燕云 牟风 +2 位作者 刘宝石 马野 蔡清 《模具制造》 2021年第1期80-84,共5页
分析了热作模具钢4Cr5Mo2V锯切后产生异常凸起原因,结果表明因4Cr5Mo2V钢中存在异常空白组织,导致该区域硬度明显高于基体,在锯切后表现为凸起形态。通过正火+组织超细化处理+球化退火的热处理工艺可以完全消除4Cr5Mo2V钢异常组织,显微... 分析了热作模具钢4Cr5Mo2V锯切后产生异常凸起原因,结果表明因4Cr5Mo2V钢中存在异常空白组织,导致该区域硬度明显高于基体,在锯切后表现为凸起形态。通过正火+组织超细化处理+球化退火的热处理工艺可以完全消除4Cr5Mo2V钢异常组织,显微组织能够达到NADCA#207-2003标准要求。 展开更多
关键词 热作模具钢 退火组织 显微硬度 冲击性能 SEM 热处理
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表面损伤叶轮激光增材再制造研究 认领
14
作者 许磊 杜彦斌 张磊 《重庆工商大学学报:自然科学版》 2021年第1期1-6,共6页
为了实现表面损伤叶轮的再制造,提出了叶轮激光熔覆增材再制造流程,并利用激光熔覆技术在叶轮材料试样表面进行Fe基粉末熔覆实验;叶轮再制造流程主要包括设备拆解、清洗、检测、再制造加工、零件测试、装配、喷涂包装等;激光熔覆实验表... 为了实现表面损伤叶轮的再制造,提出了叶轮激光熔覆增材再制造流程,并利用激光熔覆技术在叶轮材料试样表面进行Fe基粉末熔覆实验;叶轮再制造流程主要包括设备拆解、清洗、检测、再制造加工、零件测试、装配、喷涂包装等;激光熔覆实验表明粉末与基体产生了良好的冶金结合,组织致密且无未熔化粉末颗粒,熔覆层硬度达到625.7 HV,约为基体材料硬度的1.57倍,屈服强度为641 MPa;激光熔覆再制造叶轮经着色探伤检测和工业CT检测等显示再制造熔覆区域无裂纹、气孔等质量问题,采用去重式平衡,动不平衡量小于标准值750 g.mm,叶轮安装调试一次成功,各项指标满足要求。 展开更多
关键词 激光增材 泵叶轮 冶金结合 显微硬度
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6005A-T5铝合金搅拌摩擦焊接头组织与疲劳性能 认领
15
作者 刘敬萱 沈健 +5 位作者 李锡武 闫丽珍 闫宏伟 刘宏伟 温凯 李亚楠 《材料导报》 EI CAS 北大核心 2021年第2期2092-2097,共6页
本工作借助金相(OM)、电子背散射衍射(EBSD)、透射电子显微镜(TEM)、硬度和高周疲劳试验,研究不同焊接参数对6005A-T5铝合金搅拌摩擦焊(FSW)接头的显微组织与疲劳性能的影响。结果表明,焊接过程中焊核区(NZ)发生了动态再结晶,形成了尺... 本工作借助金相(OM)、电子背散射衍射(EBSD)、透射电子显微镜(TEM)、硬度和高周疲劳试验,研究不同焊接参数对6005A-T5铝合金搅拌摩擦焊(FSW)接头的显微组织与疲劳性能的影响。结果表明,焊接过程中焊核区(NZ)发生了动态再结晶,形成了尺寸细小的等轴晶粒,合金中的沉淀相发生回溶,NZ只存在尺寸细小、分布离散的GP区。热影响区(HAZ)晶粒形态和尺寸与母材基本相似,存在两种形态的沉淀相(β′相和Q′相)。搅拌头转速越大或焊接速度越小,均会提高相应的焊接热输入,过高的焊接热输入会降低FSW接头在107循环周次下的疲劳强度。疲劳裂纹均在试样表面萌生,疲劳裂纹扩展初期为沿晶扩展,然后逐渐转变为穿晶扩展,断口形貌呈现解理断裂,最终失稳断裂转变为韧性断裂。 展开更多
关键词 6005A-T5铝合金 搅拌摩擦焊 组织 显微硬度 疲劳
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固溶+时效处理对粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金显微硬度的影响 认领
16
作者 贾建波 鹿超 +3 位作者 杨志刚 董添添 顾勇飞 徐岩 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第3期198-208,共11页
采用放电等离子烧结技术(SPS)在950℃/80 MPa/10 min条件下制备粉末冶金Ti-22Al-25Nb(原子分数,%)合金作为初始材料,将其分别在940~1100℃、10~120 min和800℃/8 h条件下进行固溶处理和时效处理,研究了固溶+时效处理对粉末冶金Ti-22Al-2... 采用放电等离子烧结技术(SPS)在950℃/80 MPa/10 min条件下制备粉末冶金Ti-22Al-25Nb(原子分数,%)合金作为初始材料,将其分别在940~1100℃、10~120 min和800℃/8 h条件下进行固溶处理和时效处理,研究了固溶+时效处理对粉末冶金Ti-22Al-25Nb(原子分数,%)合金的微观组织和显微硬度的影响,并建立了显微硬度的演变模型。结果表明,随着固溶温度的提高和保温时间的延长B2相的晶粒尺寸增大、均匀度提高,在940~1010℃晶粒长大的速率最低,在1100℃晶粒尺寸的均匀度达到最大值0.84。板条O相的尺寸和数量对合金的性能有显著影响。在(B2+O)两相区时效后,其尺寸和数量显著影响合金性能的次生板条O相的体积分数提高、尺寸减小,尤其是相互交叉、缠结的O/O相数量的增多,使合金的显微硬度提高;在1060℃/60 min/Water cooling(WC)+800℃/8 h/Furnace cooling(FC)条件下处理的合金,其显微硬度达到最大值434.92 HV。 展开更多
关键词 金属材料 粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金 固溶+时效处理 显微组织 次生O相 显微硬度 显微硬度演变模型
人体掌骨硬度的分布特征研究 认领 被引量：1
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作者 殷兵 邵新中 +3 位作者 赵昌平 郭家良 王建朝 张英泽 《中华手外科杂志》 CSCD 北大核心 2020年第1期66-69,共4页
目的 报告人体掌骨的显微硬度,对比分析不同解剖部位之间的硬度值,探索人体掌骨显微硬度的分布特征。方法 取3具新鲜健康冰冻尸体的掌骨标本,将右侧掌骨软组织剥离,用慢速锯在掌骨基底、掌骨干和掌骨头处垂直其长轴进行切割,切取厚度为3... 目的 报告人体掌骨的显微硬度,对比分析不同解剖部位之间的硬度值,探索人体掌骨显微硬度的分布特征。方法 取3具新鲜健康冰冻尸体的掌骨标本,将右侧掌骨软组织剥离,用慢速锯在掌骨基底、掌骨干和掌骨头处垂直其长轴进行切割,切取厚度为3 mm的骨组织标本。应用维氏方法测量标本掌、背、内、外侧不同区域的硬度值,采用50 g力加载50 s、维持12 s标准操作方法测定。硬度值比较采用单因素方差分析,P<0.05为差异有统计学意义。结果 共切取45个骨组织切片,测量900个位点。研究发现掌骨总体硬度为(38.23±7.15) HV,其中第三掌骨硬度最大(41.04±6.75) HV,依次是第二掌骨(39.62±7.64) HV、第一掌骨(37.83±6.52) HV、第五掌骨(36.69±7.30) HV、第四掌骨(35.97±6.28) HV。掌骨干硬度(43.45±6.35) HV高于掌骨基底(35.82±6.17) HV和掌骨头(35.43±5.85) HV(F=16.415,P<0.01),而掌骨掌侧硬度(37.58±7.35) HV、背侧(38.93±7.08) HV、内侧(38.26±7.00) HV、外侧(38.15±7.14) HV,四部位硬度差异无统计学意义(F=1.352,P=0.256)。结论 本研究结果加深了对掌骨微观生物力学性能的理解,可指导掌骨骨折术中内固定物的放置位置、置入方向和数量,并为3D打印人工掌指关节用于治疗掌骨粉碎性骨折或缺损提供了数据支持。 展开更多
关键词 掌骨 生物力学 维氏硬度 显微硬度
人体腕骨显微骨硬度分布特征的研究 认领
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作者 殷兵 李升 +2 位作者 郭家良 王建朝 张英泽 《中华解剖与临床杂志》 2020年第2期93-97,共5页
目的探讨人体腕骨显微骨硬度的分布特征及其临床意义。方法纳入3具新鲜冰冻成人尸体标本(62岁男性、58岁男性、45岁女性),将右侧腕骨软组织剥离后,用慢速锯分别在舟骨、月骨、头状骨、钩骨、大多角骨和小多角骨切取厚3 mm的骨组织标本... 目的探讨人体腕骨显微骨硬度的分布特征及其临床意义。方法纳入3具新鲜冰冻成人尸体标本(62岁男性、58岁男性、45岁女性),将右侧腕骨软组织剥离后,用慢速锯分别在舟骨、月骨、头状骨、钩骨、大多角骨和小多角骨切取厚3 mm的骨组织标本。舟骨选取舟骨结节、腰部内外侧和舟骨体部,月骨选取腕关节面、掌侧面、背侧面和远端,头状骨、钩骨、大多角骨和小多角骨选取外层皮质不同区域,应用德国KB-5型显微维氏硬度仪测试标本不同区域的硬度值,采用50 gf力加载50 s、维持12 s的标准操作方法进行硬度值测定,每个区域选取5个有效值,全体有效值的平均值作为该部位的骨硬度值。观察不同骨骼间及骨骼内部不同区域的骨硬度值差异。结果3具标本中共取得舟骨、月骨、头状骨、钩骨、大多角骨和小多角骨标本切片18片,测量位点255个。腕骨不同骨骼骨硬度从高到低依次为钩状骨(39.04±5.79)HV、头状骨(38.98±6.17)HV、舟骨(37.72±5.85)HV、大多角骨(35.89±4.75)HV、月骨(33.65±5.42)HV及小多角骨(31.82±5.54)HV,不同骨骼间总体骨硬度差异有统计学意义(F=10.783,P<0.01)。舟骨、月骨内部不同区域骨硬度分布近似,舟骨结节、腰部外侧、腰部内侧和舟骨体部骨硬度分别为(37.07±5.77)、(37.51±6.39)、(40.00±5.64)、(36.31±5.47)HV,其中腰部内侧骨硬度最大,舟骨体部骨硬度最小,4部位间骨硬度比较差异无统计学意义(F=1.129,P>0.05)。月骨腕关节面、掌侧面、背侧面和远端骨硬度分别为(33.57±3.61)、(34.58±6.04)、(35.47±5.24)、(30.97±5.88)HV,其中背侧骨硬度最大,远端骨硬度最小,4个部位间骨硬度比较差异无统计学意义(F=2.040,P>0.05)。结论健康人腕骨不同骨骼间硬度各有不同,舟骨和月骨内部各部位骨硬度分布均匀一致。测量腕骨显微骨硬度值,了解其分布特征,有助于了解腕骨微观生物力学性能,亦可� 展开更多
关键词 腕骨 维氏硬度 显微硬度 舟骨 月骨 头状骨 钩骨 大多角骨 小多角骨
电子束熔炼制备块体钨的组织与显微硬度研究 认领
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作者 孙满意 赵龙海 +1 位作者 石爽 谭毅 《材料科学与工艺》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第6期8-14,共7页
钨材料具有极高的熔点,传统上采用粉末冶金方法制备,获得的钨材料具有晶粒细小、微观组织均匀等优点,但致密性不足。为进一步提升钨材料的性能,本研究将98.3%的钨粉和1.7%的碳粉均匀混合,在1800℃、26MPa条件下热压成型,而后采用电子束... 钨材料具有极高的熔点,传统上采用粉末冶金方法制备,获得的钨材料具有晶粒细小、微观组织均匀等优点,但致密性不足。为进一步提升钨材料的性能,本研究将98.3%的钨粉和1.7%的碳粉均匀混合,在1800℃、26MPa条件下热压成型,而后采用电子束熔炼技术对成型后的钨块进行熔炼,利用金相显微镜、SEM、显微硬度计等对其显微组织、致密度和显微硬度进行评价,并与传统粉末冶金法制备的块体钨的性能进行了对比。结果表明:电子束熔炼制备的钨锭冶金质量好,致密度可达99.8%;试样的显微硬度达到9.16GPa,显著高于粉末冶金法制备的块体钨材料,突破了热压烧结工艺制备块体钨的致密度-显徹硬度的关系;经1300℃、6h退火热处理后,显微硬度略有下降,但仍达到8.86GPa,显示出电子束熔炼技术在制备块体钨硬度性能方面的优势。 展开更多
关键词 电子束熔炼 块体钨 显微组织 致密度 显微硬度
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电压对电刷镀三价铬镀层性能的影响 认领
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作者 张庆 谭俊 +2 位作者 赵海朝 郑晓辉 曾志鹏 《电镀与涂饰》 CAS CSCD 北大核心 2020年第1期12-15,共4页
在45钢表面电刷镀得到三价铬镀层,镀液组成和工艺条件为:Cr2(SO4)3·6H2O 0.4 mol/L,甲酸铵0.5 mol/L,氨基乙酸0.5 mol/L,H3BO3 0.6 mol/L,NaH2PO2·H2O 0.3 mol/L,pH=1.5,温度50℃,镀笔移动速率15 cm/s。研究了电压对镀铬层显... 在45钢表面电刷镀得到三价铬镀层,镀液组成和工艺条件为:Cr2(SO4)3·6H2O 0.4 mol/L,甲酸铵0.5 mol/L,氨基乙酸0.5 mol/L,H3BO3 0.6 mol/L,NaH2PO2·H2O 0.3 mol/L,pH=1.5,温度50℃,镀笔移动速率15 cm/s。研究了电压对镀铬层显微结构、表面粗糙度、厚度、显微硬度和耐磨性的影响。随电压增大,镀层厚度增大,显微硬度和耐磨性均先提高后降低。电压为14 V时,镀层的表面平整,粗糙度为2.387μm,显微硬度为602 HV,耐磨性最好。 展开更多
关键词 三价铬 电刷镀 电压 显微结构 表面粗糙度 显微硬度 耐磨性
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