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固溶+时效处理对粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金显微硬度的影响
1
作者 贾建波 鹿超 +3 位作者 杨志刚 董添添 顾勇飞 徐岩 《材料研究学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第3期198-208,共11页
采用放电等离子烧结技术(SPS)在950℃/80 MPa/10 min条件下制备粉末冶金Ti-22Al-25Nb(原子分数,%)合金作为初始材料,将其分别在940~1100℃、10~120 min和800℃/8 h条件下进行固溶处理和时效处理,研究了固溶+时效处理对粉末冶金Ti-22Al-2... 采用放电等离子烧结技术(SPS)在950℃/80 MPa/10 min条件下制备粉末冶金Ti-22Al-25Nb(原子分数,%)合金作为初始材料,将其分别在940~1100℃、10~120 min和800℃/8 h条件下进行固溶处理和时效处理,研究了固溶+时效处理对粉末冶金Ti-22Al-25Nb(原子分数,%)合金的微观组织和显微硬度的影响,并建立了显微硬度的演变模型。结果表明,随着固溶温度的提高和保温时间的延长B2相的晶粒尺寸增大、均匀度提高,在940~1010℃晶粒长大的速率最低,在1100℃晶粒尺寸的均匀度达到最大值0.84。板条O相的尺寸和数量对合金的性能有显著影响。在(B2+O)两相区时效后,其尺寸和数量显著影响合金性能的次生板条O相的体积分数提高、尺寸减小,尤其是相互交叉、缠结的O/O相数量的增多,使合金的显微硬度提高;在1060℃/60 min/Water cooling(WC)+800℃/8 h/Furnace cooling(FC)条件下处理的合金,其显微硬度达到最大值434.92 HV。 展开更多
关键词 金属材料 粉末冶金Ti-22Al-25Nb合金 固溶+时效处理 显微组织 次生O相 显微硬度 显微硬度演变模型
人体掌骨硬度的分布特征研究
2
作者 殷兵 邵新中 +3 位作者 赵昌平 郭家良 王建朝 张英泽 《中华手外科杂志》 CSCD 北大核心 2020年第1期66-69,共4页
目的报告人体掌骨的显微硬度,对比分析不同解剖部位之间的硬度值,探索人体掌骨显微硬度的分布特征。方法取3具新鲜健康冰冻尸体的掌骨标本,将右侧掌骨软组织剥离,用慢速锯在掌骨基底、掌骨干和掌骨头处垂直其长轴进行切割,切取厚度为3 m... 目的报告人体掌骨的显微硬度,对比分析不同解剖部位之间的硬度值,探索人体掌骨显微硬度的分布特征。方法取3具新鲜健康冰冻尸体的掌骨标本,将右侧掌骨软组织剥离,用慢速锯在掌骨基底、掌骨干和掌骨头处垂直其长轴进行切割,切取厚度为3 mm的骨组织标本。应用维氏方法测量标本掌、背、内、外侧不同区域的硬度值,釆用50 g力加载50 s、维持12 s标准操作方法测定。硬度值比较采用单因素方差分析,P<0.05为差异有统计学意义。结果共切取45个骨组织切片,测量900个位点。研究发现掌骨总体硬度为(38.23±7.15)HV,其中第三掌骨硬度最大(41.04±6.75)HV,依次是第二掌骨(39.62±7.64)HV、第一掌骨(37.83±6.52)HV、第五掌骨(36.69±7.30)HV、第四掌骨(35.97±6.28)HV。掌骨干硬度(43.45±6.35)HV高于掌骨基底(35.82±6.17)HV和掌骨头(35.43±5.85)HV(F=16.415,P<0.01),而掌骨掌侧硬度(37.58±7.35)HV、背侧(38.93±7.08)HV、内侧(38.26±7.00)HV,外侧(38.15±7.14)HV,四部位硬度差异无统计学意义(F=1.352,P=0.256)。结论本研究结果加深了对掌骨微观生物力学性能的理解,可指导掌骨骨折术中内固定物的放置位置、置入方向和数量,并为3D打印人工掌指关节用于治疗掌骨粉碎性骨折或缺损提供了数据支持。 展开更多
关键词 掌骨 生物力学 维氏硬度 显微硬度
电压对电刷镀三价铬镀层性能的影响 预览
3
作者 张庆 谭俊 +2 位作者 赵海朝 郑晓辉 曾志鹏 《电镀与涂饰》 CAS CSCD 北大核心 2020年第1期12-15,共4页
在45钢表面电刷镀得到三价铬镀层,镀液组成和工艺条件为:Cr2(SO4)3·6H2O 0.4 mol/L,甲酸铵0.5 mol/L,氨基乙酸0.5 mol/L,H3BO3 0.6 mol/L,NaH2PO2·H2O 0.3 mol/L,pH=1.5,温度50℃,镀笔移动速率15 cm/s。研究了电压对镀铬层显... 在45钢表面电刷镀得到三价铬镀层,镀液组成和工艺条件为:Cr2(SO4)3·6H2O 0.4 mol/L,甲酸铵0.5 mol/L,氨基乙酸0.5 mol/L,H3BO3 0.6 mol/L,NaH2PO2·H2O 0.3 mol/L,pH=1.5,温度50℃,镀笔移动速率15 cm/s。研究了电压对镀铬层显微结构、表面粗糙度、厚度、显微硬度和耐磨性的影响。随电压增大,镀层厚度增大,显微硬度和耐磨性均先提高后降低。电压为14 V时,镀层的表面平整,粗糙度为2.387μm,显微硬度为602 HV,耐磨性最好。 展开更多
关键词 三价铬 电刷镀 电压 显微结构 表面粗糙度 显微硬度 耐磨性
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镁锂合金搅拌摩擦焊及电子束焊研究 预览
4
作者 宋奎晶 董志波 +4 位作者 李洋 李冬梅 朱帅 吕磊 罗俊睿 《电子机械工程》 2020年第1期46-50,共5页
对一种新型α+β双相镁锂合金的搅拌摩擦焊及电子束焊进行了实验研究,为该合金在精密制造领域的应用提供参考。利用金相显微镜、扫描电镜和显微硬度测试探明接头显微组织和力学性能的演变规律和特点。结果表明,在合理的工艺参数下,镁锂... 对一种新型α+β双相镁锂合金的搅拌摩擦焊及电子束焊进行了实验研究,为该合金在精密制造领域的应用提供参考。利用金相显微镜、扫描电镜和显微硬度测试探明接头显微组织和力学性能的演变规律和特点。结果表明,在合理的工艺参数下,镁锂合金搅拌摩擦焊接头焊核区α+β双相都得到了明显的细化,演变为等轴晶,且α相体积分数相对减少。在焊接速度为15 mm/s,聚焦电流为500~540 mA,焊接电流为8~10 mA时,5 mm厚镁锂合金电子束焊焊缝完全焊透,焊缝区域由细小的等轴晶组织组成,α相分布更加弥散,呈网状分布在β晶界上。两种工艺下焊缝区显微硬度(HV)较母材均提升了13左右。综上,采用搅拌摩擦焊及电子束焊均可实现外观成型、组织以及性能优良的镁锂合金连接。 展开更多
关键词 镁锂合金 搅拌摩擦焊 电子束焊 显微组织 显微硬度
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焊后处理对Q690钢CGHAZ组织及硬度的影响 预览
5
作者 杜全斌 秦磊 +1 位作者 张肇伟 张卫伟 《农机使用与维修》 2020年第2期27-29,共3页
采用干冰急冷、自然冷却和250℃×2 h低温回火三种方式对焊接接头进行焊后处理。通过光学显微镜、显微硬度试验,研究三种焊后处理对Q690钢焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织及硬度的影响。结果表明:当焊后处理由干冰急冷向自然冷却、25... 采用干冰急冷、自然冷却和250℃×2 h低温回火三种方式对焊接接头进行焊后处理。通过光学显微镜、显微硬度试验,研究三种焊后处理对Q690钢焊接热影响区粗晶区(CGHAZ)组织及硬度的影响。结果表明:当焊后处理由干冰急冷向自然冷却、250℃×2 h回火改变时,CGHAZ显微组织由以板条马氏体为主改变为板条贝氏体为主,并有少量粒状贝氏体产生。焊后处理对焊缝显微硬度影响较大,对CGHAZ的显微硬度影响程度较小,自然冷却和250℃×2 h回火,可避免焊缝形成淬硬组织,缓解焊缝区的应力状态。 展开更多
关键词 Q690钢 热影响区 显微组织 显微硬度
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激光增材制造WC增强铁基复合材料组织结构及性能研究 预览
6
作者 李刚 熊梓连 +2 位作者 曾永浩 汪国发 刘囝 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第4期271-277,共7页
目的采用激光增材制造技术制备WC增强铁基复合材料,并对其显微组织结构及性能进行表征测试,为后续制备大体积激光增材做技术理论及工艺储备。方法加入质量分数为10%的WC粉末,利用激光增材制造技术在40Cr钢表面制备WC增强铁基复合材料层... 目的采用激光增材制造技术制备WC增强铁基复合材料,并对其显微组织结构及性能进行表征测试,为后续制备大体积激光增材做技术理论及工艺储备。方法加入质量分数为10%的WC粉末,利用激光增材制造技术在40Cr钢表面制备WC增强铁基复合材料层,采用X射线衍射仪(XRD)、金相显微镜(OM)、扫描电子显微镜(SEM)、硬度计、磨粒磨损机、电化学工作站等,分析激光增材层逐层组织结构、力学性能及其变化规律。结果激光增材层与基体呈良好冶金结合,相组成为α-(Fe,Cr)、Fe2C、Fe2W、Fe3B。表层、亚表层及中层区显微组织为鱼骨状树枝晶,在其周围存在硬质颗粒,随着表面距离的增加,底层区出现胞状晶。亚表层区晶粒最为细小均匀,硬度最高,为1057HV,是基体的4.2倍。中层区磨损率最低(0.29 mg/mm~2),耐磨性最好,自腐蚀电位最高(-205.86 mV),耐蚀性能最好。底层区钝化电流密度最小,为0.1865μA/cm~2,腐蚀速度最慢。结论加入的WC颗粒与铁基粉反应生成的Fe2C与Fe2W形成第二相强化,提高了基体的硬度、耐磨性及耐蚀性,且增材层亚表层区硬度最高,中层区耐磨性、耐蚀性最好。 展开更多
关键词 激光增材制造 WC 第二相强化 显微组织 显微硬度 耐磨性 耐蚀性
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退火温度和时间对CoCrFeNiCu高熵合金组织和性能影响 预览
7
作者 苟毅 周娟 +1 位作者 樊湘芳 夏朋昭 《山东化工》 CAS 2020年第3期17-19,共3页
采用真空熔炼和铜模吸铸的方法制备CoCrFeNiCu高熵合金,利用光学显微镜(OM)、显微硬度测试仪对合金进行表征,研究不同退火时间、退火温度对合金组织及性能的影响。结果表明,CoCrFeNiCu显微组织为枝晶、枝晶间和α+β共晶结构。随着退火... 采用真空熔炼和铜模吸铸的方法制备CoCrFeNiCu高熵合金,利用光学显微镜(OM)、显微硬度测试仪对合金进行表征,研究不同退火时间、退火温度对合金组织及性能的影响。结果表明,CoCrFeNiCu显微组织为枝晶、枝晶间和α+β共晶结构。随着退火温度的上升,枝晶组织出现先粗化后细化的现象;退火时间的增加会导致α+β相含量减少;CoCrFeNiCu显微硬度与枝晶相的含量相关。 展开更多
关键词 高熵合金 显微组织 显微硬度 退火
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冷焊与冷焊激光复合修复ZL114A铝合金组织和力学性能研究
8
作者 王维 张永泽 +3 位作者 杨光 李勇军 钦兰云 任宇航 《稀有金属》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第1期18-25,共8页
采用冷焊与冷焊激光复合修复技术对预制槽损伤的ZL114A铝合金进行修复实验研究,系统分析了热处理前后的组织形貌,测试了样品的显微硬度和室温拉伸性能。结果表明:冷焊与冷焊激光复合两种修复工艺修复区与基材都形成良好的冶金结合,修复... 采用冷焊与冷焊激光复合修复技术对预制槽损伤的ZL114A铝合金进行修复实验研究,系统分析了热处理前后的组织形貌,测试了样品的显微硬度和室温拉伸性能。结果表明:冷焊与冷焊激光复合两种修复工艺修复区与基材都形成良好的冶金结合,修复区组织同为α-Al枝晶和枝晶间Al-Si共晶,共晶Si相具有大量棒状分支,激光沉积修复区一次枝晶间距13.1μm,二次枝晶间距6.7μm,约为冷焊修复区的3倍。因冷焊修复区具有相对较高的过冷度导致共晶Si相的棒状分枝更为发达。热处理后两种修复工艺的修复区组织中共晶Si相圆整度都得到了显著提高,冷焊修复区Si颗粒分布更加弥散均匀,但出现少量粗大的共晶Si相,颗粒度约为激光沉积修复的1/2。T6热处理后修复区硬度相比于热处理前都有明显提高,对修复后试件进行室温拉伸试验,试件均在铸造基体处断裂,表明两种工艺的修复区强度均高于修复的铸造基板强度。 展开更多
关键词 冷焊修复 激光沉积修复 ZL114A 显微组织 显微硬度 拉伸性能
T4和T6热处理对Mg-2.5Zn-1.5Ca-0.22Zr合金组织和硬度的影响
9
作者 孙文君 张金玲 +3 位作者 于彦冲 戴玥 丁聪 王社斌 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第2期23-29,共7页
采用光学显微镜、扫描电镜和显微硬度仪等研究了T4和T6热处理对Mg-2.5Zn-1.5Ca-0.22Zr镁合金显微组织及硬度的影响。结果表明:Mg-2.5Zn-1.5Ca-0.22Zr镁合金经T4热处理之后,网状结构的β-Ca2Mg6Zn3相逐渐分解并转变为不规则的团聚的块状... 采用光学显微镜、扫描电镜和显微硬度仪等研究了T4和T6热处理对Mg-2.5Zn-1.5Ca-0.22Zr镁合金显微组织及硬度的影响。结果表明:Mg-2.5Zn-1.5Ca-0.22Zr镁合金经T4热处理之后,网状结构的β-Ca2Mg6Zn3相逐渐分解并转变为不规则的团聚的块状结构,MgZn2相逐渐溶解于α-Mg基体中,硬度比铸态时显著提高,达到63.87 HV;经过不同时间的T6热处理之后,MgZn2相从α-Mg基体中重新析出,球状的Mg2Ca中间化合物均匀的分布于晶粒内且发生明显长大。随着时效时间的延长,MgZn2相增多,对位错的钉扎增强,合金的硬度提高,在"峰时效"时的硬度达到64.97 HV。410℃×24 h固溶处理后150℃×8 h时效处理为Mg-2.5Zn-1.5Ca-0.22Zr镁合金的最佳热处理工艺。 展开更多
关键词 医用镁合金 固溶时效处理 显微组织 显微硬度
铜/钢MIG复合增材制造组织及性能研究 预览
10
作者 罗滨 赵健 +2 位作者 郜庆伟 柳洪文 杨殿伟 《机械制造文摘:焊接分册》 2020年第1期1-7,共7页
利用MIG复合增材制造方法在20 mm厚低碳钢上交替熔覆硅青铜与304不锈钢制备复合增材制造熔覆层,对3种不同增材制造路径制备的熔覆层成形质量进行了研究,揭示了不同熔覆层显微组织特点和硬度分布。研究结果表明,铜和钢熔覆层熔合线处均... 利用MIG复合增材制造方法在20 mm厚低碳钢上交替熔覆硅青铜与304不锈钢制备复合增材制造熔覆层,对3种不同增材制造路径制备的熔覆层成形质量进行了研究,揭示了不同熔覆层显微组织特点和硬度分布。研究结果表明,铜和钢熔覆层熔合线处均形成了良好的冶金结合,铜熔覆层会产生气孔,钢熔覆层中会形成铜向钢的渗透裂纹,铜层会向钢熔覆层塌陷。在铜熔覆层,钢会渗入铜中形成固溶体,该区域显微组织表现为球形的铁基固溶体弥散分布在铜基固溶体中;在钢熔覆层,底部钢呈细小的柱状晶沿垂直熔合线方向生长,并向顶部慢慢长大,当钢层作为最顶层熔覆层时,会形成等轴晶。铜熔覆层硬度在90~175 HV左右,随着进入铜层的钢含量增多而增大。304不锈钢熔覆层硬度在160~526 HV左右,而在钢熔覆层中临近铜熔覆层区域,由于Si元素的渗入,硬度会显著提高。 展开更多
关键词 电弧增材制造 路径 显微组织 显微硬度
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热处理工艺对AuCuAgZn17-7-1合金组织和硬度的影响
11
作者 唐丽娜 任伟 +2 位作者 王永松 张天德 吴国华 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第3期162-165,共4页
采用光学显微镜和显微硬度计对电刷用AuCuAgZn17-7-1合金在不同固溶和时效工艺下的显微组织、显微硬度进行测试和分析。结果表明:随着固溶温度的提高,晶粒度增大,670℃固溶保温30 min的试验合金的硬度显著低于原始材料,硬度均匀性提高,... 采用光学显微镜和显微硬度计对电刷用AuCuAgZn17-7-1合金在不同固溶和时效工艺下的显微组织、显微硬度进行测试和分析。结果表明:随着固溶温度的提高,晶粒度增大,670℃固溶保温30 min的试验合金的硬度显著低于原始材料,硬度均匀性提高,消除了触头零件边缘与心部硬度的差异性。合金在时效过程中析出第二相,随着时效温度的升高和保温时间的延长,第二相逐渐增大,硬度先上升后下降,存在明显的时效硬化现象。经670℃保温30 min固溶处理和250℃保温60 min时效后,合金达到峰值硬度,为311.5 HV0.2。 展开更多
关键词 AuCuAgZn17-7-1合金 热处理工艺 显微组织 显微硬度
渗氮温度对40Cr钢QPQ组织与性能的影响
12
作者 唐彩 陈波 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第3期174-177,共4页
采用光学显微镜(OM)对不同渗氮温度QPQ处理的40Cr钢表面渗氮层显微组织进行观察分析,同时进行维氏硬度试验与销盘摩擦磨损试验,获得渗氮层硬度梯度与磨损失重,并观察分析了磨损表面SEM形貌。结果表明,经不同渗氮温度的QPQ处理后,40Cr钢... 采用光学显微镜(OM)对不同渗氮温度QPQ处理的40Cr钢表面渗氮层显微组织进行观察分析,同时进行维氏硬度试验与销盘摩擦磨损试验,获得渗氮层硬度梯度与磨损失重,并观察分析了磨损表面SEM形貌。结果表明,经不同渗氮温度的QPQ处理后,40Cr钢表面均形成了由氧化膜层、化合物层与扩散层构成的表面渗氮层。但随渗氮温度的升高,其渗氮层厚度呈先增加后减小的变化趋势,4种渗氮温度(580、600、620、640℃)下样品有效渗层深度分别为0.14、0.20、0.29、0.26 mm。随渗氮温度的升高,磨损量呈先减小后增大的趋势,在620℃下达到最低值。4种渗氮温度下磨损形式均以磨粒磨损与粘着磨损为主,但随着渗氮温度升高带来渗氮层厚度与硬度的变化,磨损程度呈现逐渐减轻的趋势。 展开更多
关键词 渗氮温度 QPQ处理 显微组织 显微硬度 耐磨性
Cr元素含量对TC21钛合金表面激光熔覆Ni-Al涂层组织与性能的影响 预览
13
作者 张显 胡记 +2 位作者 隋欣梦 马欣然 张维平 《表面技术》 EI CAS CSCD 北大核心 2020年第1期311-317,共7页
目的研究Cr元素含量对TC21钛合金表面激光熔覆Ni-Al涂层组织与性能的影响,改善其表面性能。方法利用激光熔覆技术在TC21钛合金表面制备不同Cr含量的Ni-Al涂层,采用带有能谱仪(EDS)的扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)对熔覆层的显... 目的研究Cr元素含量对TC21钛合金表面激光熔覆Ni-Al涂层组织与性能的影响,改善其表面性能。方法利用激光熔覆技术在TC21钛合金表面制备不同Cr含量的Ni-Al涂层,采用带有能谱仪(EDS)的扫描电子显微镜(SEM)、X射线衍射仪(XRD)对熔覆层的显微组织、物相组成进行分析,采用显微硬度计和材料表面性能综合测试仪测试熔覆层的硬度分布和耐磨性能。结果熔覆层表面质量良好,未添加Cr元素时,熔覆层主要由Ni(Al,Ti)、Ni2AlTi、TiNi等物相组成;添加Cr元素后,熔覆层中有α-Cr沉淀相析出,并且随着Cr元素含量的逐渐提高,TiNi、Ni2AlTi、α-Cr等物相的相对含量逐渐增加。熔覆层主要由Ni(Al,Ti)枝晶组织与其周围呈网状分布的TiNi、Ni2AlTi、α-Cr晶间组织构成。熔覆层的显微硬度均提高到基体的2倍左右,Cr元素对提高Ni-Al涂层显微硬度的影响不大,但能使其显微硬度波动减小,趋于平稳,熔覆层的韧性随着Cr元素含量的增加而不断提高。当Cr元素添加量为20%(原子数分数)时,耐磨性最好,约为基体的2.948倍。结论Cr元素的添加,有利于熔覆层中α-Cr相的析出和TiNi/Ni2AlTi共晶组织的生成,能有效降低熔覆层的室温脆性,提高塑韧性及耐磨性能。 展开更多
关键词 激光熔覆 钛合金 Ni-Al涂层 CR元素 熔覆层 显微组织 显微硬度 耐磨性
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多道搭接钴基合金激光熔覆层的组织与性能
14
作者 崔陆军 于计划 +4 位作者 曹衍龙 曾文涵 郭士锐 李晓磊 郑博 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2020年第3期41-45,共5页
以钴基合金粉作熔覆材料,利用激光熔覆技术在42CrMo基体表面制备高性能熔覆层。使用光学显微镜观察熔覆层的宏观形貌以及显微组织,采用显微硬度计、摩擦磨损试验仪测量基体与熔覆层的显微硬度及摩擦因数曲线并分析了其磨损机理。结果表... 以钴基合金粉作熔覆材料,利用激光熔覆技术在42CrMo基体表面制备高性能熔覆层。使用光学显微镜观察熔覆层的宏观形貌以及显微组织,采用显微硬度计、摩擦磨损试验仪测量基体与熔覆层的显微硬度及摩擦因数曲线并分析了其磨损机理。结果表明,熔覆层中的组织类型为平面晶、胞状晶和柱状晶,组织形态呈梯度分布。熔覆层平均硬度达到650 HV0.3,是基体平均硬度的2.7倍,其摩擦因数为0.275左右,比基体的摩擦因数小0.075左右。 展开更多
关键词 激光熔覆层 钴基合金 显微组织 显微硬度 磨损性能
电刷镀超厚镍/铜组合镀层及其组织结构 预览
15
作者 丁浩 李志宏 朱世根 《电镀与涂饰》 CAS CSCD 北大核心 2020年第5期245-248,共4页
采用电刷镀技术分别制备了厚度约为1 mm的单一Ni镀层和Ni/Cu组合镀层。对比了两种镀层的外观、表面显微硬度、截面显微硬度分布和截面组织结构。结果表明,Ni镀层和Ni/Cu组合镀层的平均表面显微硬度分别为357 HV和475 HV。随着镀层厚度... 采用电刷镀技术分别制备了厚度约为1 mm的单一Ni镀层和Ni/Cu组合镀层。对比了两种镀层的外观、表面显微硬度、截面显微硬度分布和截面组织结构。结果表明,Ni镀层和Ni/Cu组合镀层的平均表面显微硬度分别为357 HV和475 HV。随着镀层厚度的增大,Ni镀层出现异常生长的现象,显微硬度先增大后减小。Ni/Cu组合镀层比Ni更致密,纵向显微硬度的波动更小,结合力良好。 展开更多
关键词 镍 铜 电刷镀 超厚镀层 组织结构 显微硬度
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交变磁场对多晶纯铝位错密度及显微硬度的影响 预览
16
作者 詹同军 何盛亚 +3 位作者 李永成 玄伟东 任忠鸣 李传军 《上海金属》 CAS 北大核心 2020年第1期95-99,共5页
研究了交变磁场对退火的形变多晶纯铝位错密度及显微硬度的影响。结果表明:在交变磁场中退火后纯铝试样的衍射峰半高宽(FWHM)及显微硬度增加,且半高宽及显微硬度随磁感应强度的增加而增加。交变磁场产生的磁压和位错芯膨胀效应对位错密... 研究了交变磁场对退火的形变多晶纯铝位错密度及显微硬度的影响。结果表明:在交变磁场中退火后纯铝试样的衍射峰半高宽(FWHM)及显微硬度增加,且半高宽及显微硬度随磁感应强度的增加而增加。交变磁场产生的磁压和位错芯膨胀效应对位错密度的影响很小。位错密度的变化主要归因于磁致塑性效应的作用,即:在交变磁场作用下,位错芯与障碍物之间的相互作用由低能态的单重态转变为高能态的三重态,位错更容易从钉扎处逃逸,促进位错运动。这一效应导致形变纯铝的XRD衍射峰变宽,位错密度增加,硬度提高。 展开更多
关键词 交变磁场 纯铝 显微硬度 位错密度 磁致塑性效应
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原位纳米SiO2防护剂对水泥砂浆防护效果的试验研究 预览
17
作者 夏培斋 韩乐冰 +1 位作者 高莹 孙仁娟 《公路交通技术》 2020年第1期28-33,共6页
为阻止空气中CO2渗入混凝土以提高其耐久性能,在试件表面采取涂刷由正硅酸乙酯(TEOS)、乙醇和水配制成的纳米SiO2防护剂的方法,待充分反应后,测试试件吸水率和碳化深度并对试件横断面进行显微硬度检测。试验结果表明:1)不同配合比的防... 为阻止空气中CO2渗入混凝土以提高其耐久性能,在试件表面采取涂刷由正硅酸乙酯(TEOS)、乙醇和水配制成的纳米SiO2防护剂的方法,待充分反应后,测试试件吸水率和碳化深度并对试件横断面进行显微硬度检测。试验结果表明:1)不同配合比的防护剂均可降低砂浆吸水率和碳化深度,当防护剂配比为乙醇∶水∶TEOS=4∶1∶3时防护效果最明显,其中吸水率可降低73%,碳化深度至少降低50%;2)根据显微硬度以及碳化试验结果,试件表层硬度随着防护剂的渗入逐渐提高,其有效作用深度为1 mm-2 mm。结论是原位纳米SiO2防护剂可用于混凝土表层防护,可提高结构的耐久性。 展开更多
关键词 纳米SIO 2 正硅酸乙酯 吸水性 抗碳化性能 显微硬度
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电子束焊接工艺参数对AZ31镁合金接头形貌和性能的影响
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作者 陈金秋 吴志生 吕维刚 《热加工工艺》 北大核心 2020年第3期20-24,30共6页
采用电子束焊接工艺对11 mm厚的AZ31镁合金挤压板进行堆焊试验,通过改变加速电压、电子束流、聚焦电流和焊接速度等参数研究了电子束焊接参数对焊缝宏观形貌的影响规律。结果表明,其他条件保持不变,规律增大加速电压或电子束流时,焊缝... 采用电子束焊接工艺对11 mm厚的AZ31镁合金挤压板进行堆焊试验,通过改变加速电压、电子束流、聚焦电流和焊接速度等参数研究了电子束焊接参数对焊缝宏观形貌的影响规律。结果表明,其他条件保持不变,规律增大加速电压或电子束流时,焊缝的熔深和熔宽逐渐增加,且电子束流对其影响效果更加明显。聚焦电流的变化对焊缝的形貌影响作用较大。随着焊接速度增大,焊缝的熔深和熔宽逐渐减小。热输入量对接头的组织和性能有重要影响,焊接线能量增大,α-Mg晶粒尺寸增大,β相在晶内和晶界处析出量逐渐增多。焊接接头硬度值分布为焊缝区高于部分熔化区和母材,增大焊接线能量,焊缝区硬度值呈下降趋势变化。 展开更多
关键词 电子束焊 AZ31镁合金 接头形貌 显微硬度
铸造钛合金α层对补焊裂纹的影响
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作者 张帅锋 张建欣 +2 位作者 于冰冰 尹艳超 孙宏喆 《热加工工艺》 北大核心 2020年第3期67-70,共4页
通过熔模铸造的方法制备了ZTA7合金试样,对试样进行α层检测和补焊。利用光学显微镜(OM)、能谱仪(EDS)、显微硬度测试仪等检测了ZTA7铸件基体和α层的组织、成分和显微硬度,分析了铸件补焊裂纹的开裂位置和形式,研究了α层对开裂的影响... 通过熔模铸造的方法制备了ZTA7合金试样,对试样进行α层检测和补焊。利用光学显微镜(OM)、能谱仪(EDS)、显微硬度测试仪等检测了ZTA7铸件基体和α层的组织、成分和显微硬度,分析了铸件补焊裂纹的开裂位置和形式,研究了α层对开裂的影响规律。研究结果表明:铸件补焊周围的裂纹无规则分布在焊接热影响区及邻近热影响区的母材表层。铸件内部基体为具有原始β相晶界的片状α组织,表层为粗大的片状α组织。脆硬的α层和焊接热循环过程中产生的焊接应力共同导致铸件表层开裂,且开裂率随着α层厚度的减小而降低。表面α层厚度低于55μm时才能显著降低铸件补焊后的开裂机率。要完全避免补焊开裂,应以硬度值为依据,全部去除铸件表面α层。 展开更多
关键词 ZTA7 α层 补焊裂纹 熔模铸造 显微硬度
高铬铁基合金等离子熔覆层表面硬度工艺研究
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作者 杨波 来佑彬 +5 位作者 王冬阳 李响 吴海龙 孙铭含 苑仁月 孙世杰 《真空》 CAS 2020年第1期88-93,共6页
为探究工艺参数对高铬铁基合金等离子熔覆涂层表面显微硬度的影响,以熔覆于Q235钢表面的单道高铬铁基合金硬质涂层为研究对象,开展二次回归正交旋转组合试验。利用Design-Expert 8.0.6分析软件对试验数据进行方差及响应面分析,建立了各... 为探究工艺参数对高铬铁基合金等离子熔覆涂层表面显微硬度的影响,以熔覆于Q235钢表面的单道高铬铁基合金硬质涂层为研究对象,开展二次回归正交旋转组合试验。利用Design-Expert 8.0.6分析软件对试验数据进行方差及响应面分析,建立了各因素与涂层表面显微硬度的数学模型,并探究了工作电流、送粉速度和扫描速度对涂层表面显微硬度的显著特性及影响规律,根据多元函数极值理论,确定最优参数组合并进行了试验验证。试验得到的最优参数组合为:工作电流105A,送粉速度14r/min,扫描速度80mm/min,此时涂层表面显微硬度可达到1075.03HV,约是基体材料的7.49倍。该结果可以为高铬铁基硬质涂层表面性能的改善研究提供理论依据。 展开更多
关键词 等离子熔覆 显微硬度 二次回归正交旋转组合试验 响应面分析 优化试验
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