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超高压气瓶钢34CrMo4H热压缩流变应力行为 预览
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作者 原凌云 《特殊钢》 北大核心 2019年第4期1-3,共3页
采用Gleeble-3800型热模拟机试验研究了34CrMo4H钢在900-1200℃、应变速率0.1-10s^-1时的高温热压缩行为,分析了热压缩变形时材料的流变应力与变形温度、应变速率之间的关系,确定了该钢的流变应力本构方程。结果表明,34CrMo4H钢在热压... 采用Gleeble-3800型热模拟机试验研究了34CrMo4H钢在900-1200℃、应变速率0.1-10s^-1时的高温热压缩行为,分析了热压缩变形时材料的流变应力与变形温度、应变速率之间的关系,确定了该钢的流变应力本构方程。结果表明,34CrMo4H钢在热压缩时流变应力随形变温度的升高而减小,随应变速率的增加而增大。应变速率小于0.1^-1时,该钢应力-应变曲线表现出明显的动态再结晶特征。34CrMo4H级钢的变形激活能为395.45kJ/mol. 展开更多
关键词 34CrMo4H 压缩变形 变形激活能 本构方程
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CL70车轮钢热压缩流变应力行为 预览
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作者 成生伟 《特殊钢》 北大核心 2019年第1期4-6,共3页
用Gleeble-3800热模拟机研究了CL70车轮钢在应变速率0.01~10s^-1、900-1300℃时的高温热压缩行为,分析了热压缩变形时该钢的流变应力、变形温度及应变速率之间的关系,通过线性回归确定该钢流变应力本构方程。结果表明,CL70钢在高温压缩... 用Gleeble-3800热模拟机研究了CL70车轮钢在应变速率0.01~10s^-1、900-1300℃时的高温热压缩行为,分析了热压缩变形时该钢的流变应力、变形温度及应变速率之间的关系,通过线性回归确定该钢流变应力本构方程。结果表明,CL70钢在高温压缩时流变应力随变形温度的减小而增大,随应变速率升高而增大。当应变速率≤1s^-1时,CL70钢的流变应力曲线表现为动态再结晶特征。CL70钢的热变形激活能为401.06kJ/mol。 展开更多
关键词 CL70重载车轮钢 压缩变形 变形激活能 本构方程
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13Cr超级马氏体不锈钢热变形特性
3
作者 陈肇翼 刘靖 任学平 《中国冶金》 CAS 北大核心 2019年第7期39-43,共5页
为了探讨生产13Cr超级马氏体不锈钢合适的热变形温度,在Gleeble1500热模拟试验机上对13Cr超级马氏体不锈钢进行了应变速率为2.5s-1、不同变形温度下的高温热塑性试验及热压缩试验,对变形后的试样进行了金相组织观察,并对回火后组织中逆... 为了探讨生产13Cr超级马氏体不锈钢合适的热变形温度,在Gleeble1500热模拟试验机上对13Cr超级马氏体不锈钢进行了应变速率为2.5s-1、不同变形温度下的高温热塑性试验及热压缩试验,对变形后的试样进行了金相组织观察,并对回火后组织中逆变奥氏体含量进行了测定。结果表明,13Cr超级马氏体不锈钢回火前的马氏体板条粗大,回火后的马氏体发生显著的细化;根据高温热塑性曲线、热变形过程再结晶组织及回火后逆变奥氏体含量,确定13Cr超级马氏体不锈钢适宜的变形温度为1050~1150℃。 展开更多
关键词 超级马氏体不锈钢 高温塑性 压缩变形 组织 性能 逆变奥氏体
镍铝青铜高温热压缩流变行为研究 预览
4
作者 苑伟 罗皓 +2 位作者 马艳霞 周铁柱 郁炎 《锻压装备与制造技术》 2019年第4期101-104,共4页
采用Gleeble-3500热模拟机,对镍铝青铜合金在变形温度为750℃~950℃,应变速率为0.01~10s-1条件下的进行等温热压缩变形实验。结果表明:在试验范围内,合金的流变应力随着应变温度的升高而降低,随着应变速率的增大而增大。用ZenerHollomo... 采用Gleeble-3500热模拟机,对镍铝青铜合金在变形温度为750℃~950℃,应变速率为0.01~10s-1条件下的进行等温热压缩变形实验。结果表明:在试验范围内,合金的流变应力随着应变温度的升高而降低,随着应变速率的增大而增大。用ZenerHollomon参数对镍铝青铜合金高温流变应力行为进行描述,并计算得到该合金的本构方程,其形变激活能Q为209.108KJ/mol。 展开更多
关键词 镍铝青铜合金 压缩变形 流变应力 本构方程
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医用镍钛合金的制备与热压缩变形行为
5
作者 王臻 徐效文 +1 位作者 王快社 王文 《工程科学学报》 CSCD 北大核心 2019年第2期238-245,共8页
采用真空感应熔炼法制备了医用Ti-50. 7%Ni合金(原子数分数),测试了铸态合金的成分、相变点、微观组织和硬度,并采用Gleeble-3800热模拟实验机在变形温度750~950℃、应变速率0. 001~1 s-1,应变量为0. 5的条件下对Ni-Ti合金进行高温压缩... 采用真空感应熔炼法制备了医用Ti-50. 7%Ni合金(原子数分数),测试了铸态合金的成分、相变点、微观组织和硬度,并采用Gleeble-3800热模拟实验机在变形温度750~950℃、应变速率0. 001~1 s-1,应变量为0. 5的条件下对Ni-Ti合金进行高温压缩变形,分析其流动应力变化规律,建立了高温塑性变形本构关系和热加工图.结果表明:当变形温度减小或应变速率增大时,Ni-Ti合金的流动应力会随之增大.应变速率为1 s-1时,合金的真应力-真应变曲线呈现出锯齿状特征.根据热加工图,获得了Ni-Ti合金的加工安全区和流变失稳区,进而确定其合理的热变形温度范围为820~880℃,真应变速率低于0. 1 s-1.从而为制定镍钛合金的锻造工艺参数提供理论和数据基础. 展开更多
关键词 镍钛记忆合金 压缩变形 应变曲线 加工图
Cu-0.8Cr-0.3Zr-0.2Mg合金热变形行为及热加工图
6
作者 班宜杰 张毅 +5 位作者 田保红 董轮涛 柴哲 王冰洁 耿永锋 刘勇 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第9期44-49,共6页
采用Gleeble-1500D数控动态-力学模拟试验机,对Cu-0. 8Cr-0. 3Zr-0. 2Mg合金在550~900℃温度范围和0. 001~10 s^-1应变速率条件下进行了热变形试验,绘制了其真应力-真应变曲线,利用光学显微镜分析了其在热变形过程中的组织演变。绘制了... 采用Gleeble-1500D数控动态-力学模拟试验机,对Cu-0. 8Cr-0. 3Zr-0. 2Mg合金在550~900℃温度范围和0. 001~10 s^-1应变速率条件下进行了热变形试验,绘制了其真应力-真应变曲线,利用光学显微镜分析了其在热变形过程中的组织演变。绘制了合金的热加工图,找出热变形过程中最适宜的热加工参数。结果表明:合金的流变应力随温度的降低和应变速率的提高而增大;在热变形过程中,合金组织的演变对温度和应变速率有很高的敏感性,高温低应变速率有利于促进动态再结晶的发生;Cu-0. 8Cr-0. 3Zr-0. 2Mg合金适宜的热加工参数范围为:变形温度为850~900℃,应变速率为0. 01~0. 07 s^-1。 展开更多
关键词 Cu-0.8Cr-0.3Zr-0.2Mg合金 动态再结晶 压缩变形 加工图
纳米SiC_p增强AZ91复合材料的热压缩变形行为
7
作者 商景利 柯黎明 《特种铸造及有色合金》 CAS 北大核心 2019年第4期426-429,共4页
利用Gleeble-3500热模拟机对搅拌摩擦加工制备的纳米SiC_p增强AZ91复合材料在200、300、400℃,0.005s-1和0.1s-1条件下进行高温压缩变形。结果表明,利用搅拌摩擦加工方法制备的纳米SiC_p增强AZ91复合材料,组织均匀、晶粒细小,其高温压... 利用Gleeble-3500热模拟机对搅拌摩擦加工制备的纳米SiC_p增强AZ91复合材料在200、300、400℃,0.005s-1和0.1s-1条件下进行高温压缩变形。结果表明,利用搅拌摩擦加工方法制备的纳米SiC_p增强AZ91复合材料,组织均匀、晶粒细小,其高温压缩应力-应变曲线呈现明显动态再结晶特征,温度越低、应变速度越大,流变应力越大,但其流变峰值应力及峰值应变均比同条件下变形时未添加SiC_p的AZ91合金低,表现出比AZ91合金更好的高温塑性变形能力。 展开更多
关键词 纳米SiC_p AZ91合金 压缩变形 搅拌摩擦加工
超超临界中压转子钢X12CrMoWVNbN10.1.1热压缩性能的研究
8
作者 朱罗北 何建丽 杨嘉良 《热加工工艺》 北大核心 2019年第8期77-80,共4页
针对超超临界汽轮机高中压转子常用材料X12CrMoWVNbN10.1.1铁素体耐热钢,利用Gleeble3800热模拟机进行了压下量45%、温度1050~1250℃、应变速率0.01~1 s-1条件下的热压缩实验。通过分析其高温流动应力曲线、压缩试样的晶粒尺寸与硬度,... 针对超超临界汽轮机高中压转子常用材料X12CrMoWVNbN10.1.1铁素体耐热钢,利用Gleeble3800热模拟机进行了压下量45%、温度1050~1250℃、应变速率0.01~1 s-1条件下的热压缩实验。通过分析其高温流动应力曲线、压缩试样的晶粒尺寸与硬度,讨论了热压缩变形的力学行为。结果表明:在温度为1150℃、应变速率为0.1 s-1时,X12钢的晶粒适中,且分布均匀;在同等温度条件下,应变速率为0.1s-1时,X12钢的硬度最高。 展开更多
关键词 铁素体耐 流动应力曲线 压缩变形
Cu-Sn-P合金热压缩过程中的显微组织演变规律
9
作者 毛玉欣 许俊峰 苏铁熊 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期5-9,共5页
通过EBSD和OM等对Cu-Sn-P合金200~500℃的热变形组织进行分析。研究表明:经热变形后晶粒组织垂直于受力方向被拉长,大部分为变形晶粒,应变硬化效果明显,基体内部存在较大的形变储能。再结晶主要在位错密度较大区域形核,软化作用比较微弱... 通过EBSD和OM等对Cu-Sn-P合金200~500℃的热变形组织进行分析。研究表明:经热变形后晶粒组织垂直于受力方向被拉长,大部分为变形晶粒,应变硬化效果明显,基体内部存在较大的形变储能。再结晶主要在位错密度较大区域形核,软化作用比较微弱,因此未出现真应力的稳定区域。随着温度升高,织构极密度逐渐增大,主要为沿(111)面分布的丝织构,变形初期存在板织构。 展开更多
关键词 Cu-Sn-P合金 压缩变形 组织演变 织构
LZ61镁锂合金热变形行为及微观组织研究 被引量:1
10
作者 刘俊伟 戴木海 +2 位作者 鲁世强 刘军 徐勇 《特种铸造及有色合金》 CAS 北大核心 2019年第1期1-5,共5页
通过熔炼得到了铸态LZ61镁锂合金,对其进行了热压缩变形行为研究,分析了变形温度及应变速率对其热变形行为的影响,并建立了本构方程。结果表明,合金的应变速率敏感指数m=0.218,平均热变形激活能Q=99.21kJ/mol,合金的流变曲线均属于动态... 通过熔炼得到了铸态LZ61镁锂合金,对其进行了热压缩变形行为研究,分析了变形温度及应变速率对其热变形行为的影响,并建立了本构方程。结果表明,合金的应变速率敏感指数m=0.218,平均热变形激活能Q=99.21kJ/mol,合金的流变曲线均属于动态再结晶型,流变应力随着温度升高(应变速率降低)而减小。温度及应变速率对合金的动态再结晶影响显著;显微组织的变化证明了动态回复和动态再结晶的发生。铸态合金组织由α-Mg相基体及弥散分布在晶界上的β相组成。经热压缩后,在相同温度下,随着应变速率降低,组织由粗细相间的晶粒转变为细小均匀的再结晶晶粒。在同一应变速率下,随着温度升高,再结晶区域逐渐增大,晶粒明显细化。 展开更多
关键词 LZ61镁锂合金 压缩变形 激活能 本构方程 微观组织
100Cr6轴承钢的热变形行为及热加工图
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作者 肖良红 马帅 +2 位作者 郑文 樊星 黄顺其 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期46-51,共6页
采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了100Cr6轴承钢在变形温度为850~1150℃、应变速率为0.01~10 s-1条件下的热变形行为。分析了应变速率和变形温度对流变应力的影响,建立了100Cr6轴承钢热变形时的本构方程和热加工图,并讨论了组织变化... 采用Gleeble-3500热模拟试验机研究了100Cr6轴承钢在变形温度为850~1150℃、应变速率为0.01~10 s-1条件下的热变形行为。分析了应变速率和变形温度对流变应力的影响,建立了100Cr6轴承钢热变形时的本构方程和热加工图,并讨论了组织变化情况。结果表明,在相同的应变速率下,流变应力随着温度的升高而降低;而在相同的变形温度下,流变应力随着应变速率的升高而增大。当应变速率为0.1 s-1时,在850℃和950℃压缩变形时,发生了动态回复软化;而在1050℃和1150℃热压缩变形时,加工硬化的软化机理为动态再结晶。结合显微组织观察,得到变形温度950~1150℃、应变速率0.01~0.1 s-1为100Cr6钢的合理热加工工艺参数。 展开更多
关键词 100Cr6轴承钢 压缩变形 本构方程 流变应力
12Cr-ODS铁素体钢的热塑性变形行为和热加工图
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作者 郭丽娜 黄英 +3 位作者 刘立明 钱进 卞伟 彭顺米 《热加工工艺》 北大核心 2019年第9期135-139,共5页
利用Gleeble-1500热模拟机,通过高温压缩试验研究了12Cr-ODS铁素体钢在温度1070~1150℃和应变速率0.002~0.2 s-1的热变形行为。结果表明:12Cr-ODS铁素体钢的真应力-真应变曲线呈现典型的动态回复特征,其流动应力可以用Zener-Hollomon参... 利用Gleeble-1500热模拟机,通过高温压缩试验研究了12Cr-ODS铁素体钢在温度1070~1150℃和应变速率0.002~0.2 s-1的热变形行为。结果表明:12Cr-ODS铁素体钢的真应力-真应变曲线呈现典型的动态回复特征,其流动应力可以用Zener-Hollomon参数的双曲正弦函数来描述,平均激活能Q=384.487 kJ/mol。基于动态材料模型构造出了钢的热加工图,利用加工图结合高温变形组织确定了钢的最佳热加工区域:变形温度为1070~1135℃,应变速率为0.002~0.02 s-1。 展开更多
关键词 12Cr-ODS铁素体钢 压缩变形 流动应力 ZENER-HOLLOMON参数 加工图
Al-9.39Zn-1.92Mg-1.98Cu合金的热变形力学行为及其物理模型(英文)
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作者 石国辉 张永安 +5 位作者 李锡武 李志辉 闫丽珍 闫宏伟 刘红伟 熊柏青 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2019年第9期2753-2758,共6页
对Al-9.39Zn-1.92Mg-1.98Cu合金做等温热模拟压缩实验,变形温度为300~460℃,应变速率为0.001~10s-1,变形量为60%。结果表明:变形时,合金的流变应力随着变形温度的降低或应变速率的增大而增大。由于热变形时存在摩擦影响,对流变应力曲线... 对Al-9.39Zn-1.92Mg-1.98Cu合金做等温热模拟压缩实验,变形温度为300~460℃,应变速率为0.001~10s-1,变形量为60%。结果表明:变形时,合金的流变应力随着变形温度的降低或应变速率的增大而增大。由于热变形时存在摩擦影响,对流变应力曲线进行摩擦修正。修正后的应力值低于实验值,摩擦力对流变应力的影响程度随着温度的降低和应变速率的增大而增大。基于经典的Arrhenius方程,考虑应变量对材料常数(α,n,Q和A)的影响,构建该合金在热变形时的本构方程。评价改进的本构方程预测能力,发现流变应力值与实测值吻合度较高,其相关度高达99.6%。 展开更多
关键词 AL-ZN-MG-CU合金 压缩变形 流变应力行为 本构方程模型
Ti-B25高强β钛合金高温变形过程本构关系的研究
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作者 谭伟力 刘伟 +2 位作者 戚运莲 谢翀博 孙花梅 《稀有金属与硬质合金》 CSCD 北大核心 2018年第6期57-62,共6页
在Gleeble 3800型热模拟实验机上对Ti-B25合金进行高温热压缩实验,实验条件为:温度800~1000℃,应变速率0.01~10s^-1,变形量70%。结果表明:Ti-B25合金在变形初期,随着应变的增大,流动应力迅速增大,达到峰值后,流动应力开始下降并逐渐趋... 在Gleeble 3800型热模拟实验机上对Ti-B25合金进行高温热压缩实验,实验条件为:温度800~1000℃,应变速率0.01~10s^-1,变形量70%。结果表明:Ti-B25合金在变形初期,随着应变的增大,流动应力迅速增大,达到峰值后,流动应力开始下降并逐渐趋于稳定,显示出稳态流动特征。在高温变形时,随着温度的升高和应变速率的减小,稳态应力和峰值应力均明显降低。通过对数据的回归处理,拟合出热变形激活能Q、结构因子A、应力指数n、应力水平参数α与应变ε之间的函数关系式,从而得到合金高温变形过程的本构方程。 展开更多
关键词 Ti-B25合金 压缩变形 流动应力 变形激活能 本构方程
Mg-7Gd-2.5Nd-0.5Zr耐热镁合金热变形行为 被引量:1
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作者 信彦辉 李全安 《材料热处理学报》 CSCD 北大核心 2018年第1期1-7,共7页
采用Gleeble-1500D型热模拟试验机,在变形温度为623~773 K、应变速率为0.002~1 s^-1、最大变形程度为50%条件下,研究Mg-7Gd-2.5Nd-0.5Zr耐热镁合金的热压缩变形行为。分析合金在不同变形条件下流变应力的变化规律,并观察合金变形过程中... 采用Gleeble-1500D型热模拟试验机,在变形温度为623~773 K、应变速率为0.002~1 s^-1、最大变形程度为50%条件下,研究Mg-7Gd-2.5Nd-0.5Zr耐热镁合金的热压缩变形行为。分析合金在不同变形条件下流变应力的变化规律,并观察合金变形过程中显微组织的变化,建立具有双曲正弦关系的流变应力本构方程。结果表明:该合金的流变应力随变形温度的升高而减小,随应变速率的增大而增大;而且合金在773 K热压缩变形时发生完全动态再结晶,整个组织呈现为均匀细小的等轴晶,有细小颗粒状第二相在动态再结晶的晶界分布;计算出了合金的热变形激活能为235.958 k J/mol;合金适合的热加工温度为723~773 K。 展开更多
关键词 镁合金 变形激活能 压缩变形
热等静压TC4粉末体热压缩变形组织演变规律
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作者 任璐英 张治民 +3 位作者 白瑞 马城 薛勇 王强 《兵器材料科学与工程》 CSCD 北大核心 2018年第4期58-62,共5页
针对热等静压工艺制备的Ti-6Al-4V合金,利用Gleeble-1500热模拟机进行高温热压缩变形试验,结合OM组织观察研究热变形温度为850~1 050℃与变形速率为0.001~5 s-1对该合金热变形组织的影响规律。结果表明:单道次变形时,当温度在900℃及以... 针对热等静压工艺制备的Ti-6Al-4V合金,利用Gleeble-1500热模拟机进行高温热压缩变形试验,结合OM组织观察研究热变形温度为850~1 050℃与变形速率为0.001~5 s-1对该合金热变形组织的影响规律。结果表明:单道次变形时,当温度在900℃及以下,层片状α相发生球化或动态再结晶,得到均匀等轴的细小组织;高于950℃时,变形后淬火组织由均匀等轴β晶粒与板条马氏体组成,晶粒内有交叉排列的短片层α相;在950℃以下,随着应变速率增大,动态再结晶体积分数降低,晶粒内α相细化,当应变速率过大时,变形后组织以拉长的未再结晶粗大β晶粒为主;相较单道次变形,3道次变形中每一道次变形量较小,低应变速率下再结晶组织易粗大化,随着应变速率的增大,再结晶组织不均匀分布。 展开更多
关键词 等静压 TC4钛合金 压缩变形 显微组织
Ni-Ti形状记忆合金热压缩变形行为的研究
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作者 刘汉源 于振涛 +4 位作者 余森 牛金龙 张亚峰 王昌 赵利渊 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第24期59-63,共5页
采用热模拟压缩实验在变形温度650~1050℃、应变速率0.01~1 s^-1、变形量20%~60%条件下对Ni-Ti形状记忆合金的热压缩变形行为及变形组织进行分析。随着压缩温度、应变速率或变形程度的增大,压缩试样的动态再结晶增加明显。当应变速率一... 采用热模拟压缩实验在变形温度650~1050℃、应变速率0.01~1 s^-1、变形量20%~60%条件下对Ni-Ti形状记忆合金的热压缩变形行为及变形组织进行分析。随着压缩温度、应变速率或变形程度的增大,压缩试样的动态再结晶增加明显。当应变速率一定,压缩实验的温度越高,Ni-Ti形状记忆合金的流变应力越低。1050℃在应变速率0.1 s^-1压缩时Ni-Ti形状记忆合金的峰值应力仅为650℃压缩时的19.4%。 展开更多
关键词 NI-TI形状记忆合金 压缩变形 动态再结晶 流变应变
BFe10-1-1合金的热压缩变形行为与本构关系研究
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作者 刘乐乐 韩茂盛 +1 位作者 梁晨 苑伟 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第22期97-100,105共5页
采用Gleeble-3500热模拟实验机,研究了BFe10-1-1合金在变形温度800~1000℃、应变速率0.01~15s-1条件下的等温热压缩流变应力行为。结果表明,该合金的流变应力随着应变速率的增大而增大,随着变形温度的升高而降低。求解得到了该合金的材... 采用Gleeble-3500热模拟实验机,研究了BFe10-1-1合金在变形温度800~1000℃、应变速率0.01~15s-1条件下的等温热压缩流变应力行为。结果表明,该合金的流变应力随着应变速率的增大而增大,随着变形温度的升高而降低。求解得到了该合金的材料常数如下:结构因子A为1.405×10^12、变形激活能Q为305.2kJ/mol、应力指数n为7.728、应力水平参数α为0.0139MPa-1。应变速率和变形温度对合金流变应力的影响可用包含Arrhenius等式的Z参数表示。 展开更多
关键词 BFe10-1-1合金 压缩变形 流变应力 本构方程
均匀化处理的6063铝合金的热压缩变形行为及组织演变
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作者 余珠华 张大童 +1 位作者 张文 邱诚 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第5期58-61,67共5页
为了考察6063铝合金在较高应变速率下的变形行为,采用Gleeble-3500热模拟试验机对合金在变形温度390~510℃和应变速率1~20 s~(-1)进行热压缩试验。结果表明:流动应力随着变形温度的升高而降低,随着应变速率的增大而升高。在应变速... 为了考察6063铝合金在较高应变速率下的变形行为,采用Gleeble-3500热模拟试验机对合金在变形温度390~510℃和应变速率1~20 s~(-1)进行热压缩试验。结果表明:流动应力随着变形温度的升高而降低,随着应变速率的增大而升高。在应变速率为1~10 s~(-1)时,流动应力随着应变增加逐渐进入稳态流动阶段;在应变速率为20 s~(-1)时,流动应力达到峰值后随应变量增加而下降。通过热加工图获得适宜的热变形工艺参数为:变形温度460~490℃,应变速率2~6.3 s~(-1)。合金在失稳区发生局部流动和剪切变形,在安全加工区域组织更均匀。随着温度升高和应变速率下降,位错密度减小,合金发生动态再结晶。 展开更多
关键词 6063铝合金 压缩变形 加工图 微观组织
不同原始组织TA17钛合金的热变形行为研究 被引量:1
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作者 林崇智 李军 +3 位作者 杨柳 王莹 任万波 彭琳 《塑性工程学报》 CSCD 北大核心 2018年第2期284-289,共6页
通过热压缩试验研究了不同原始组织的TAl7钛合金在温度750-950℃和应变速率0.01-20s^-1范围内的热变形行为,并且分析了原始组织晶粒尺寸对TAl7钛合金热变形行为的影响。结果表明,TAl7钛合金在750~900℃时的变形机制主要以动态再结... 通过热压缩试验研究了不同原始组织的TAl7钛合金在温度750-950℃和应变速率0.01-20s^-1范围内的热变形行为,并且分析了原始组织晶粒尺寸对TAl7钛合金热变形行为的影响。结果表明,TAl7钛合金在750~900℃时的变形机制主要以动态再结晶为主,峰值应变随着温度升高和应变速率的降低而降低;而在900~95℃C时以动态回复为主,峰值应变随着温度升高而增大。相同变形参数下,原始晶粒尺寸越小,热变形过程中的流变应力越小,动态再结晶程度越大。减小原始组织晶粒尺寸,可以有效提高TAl7钛合金的热加工稳定性,扩大热加工的可加工区间。 展开更多
关键词 TA17钛合金 晶粒尺寸 压缩变形 应力-应变曲线 加工图
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