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基于自研设备高温源诱发甲烷爆炸特性研究 预览 被引量:1
1
作者 王海燕 张雷 郭增乐 《工矿自动化》 北大核心 2019年第5期11-15,共5页
采用自主研制的高温源诱发可燃气体爆炸实验系统,模拟高温源诱发甲烷爆炸,对比了高温源和电火花2种诱发方式下甲烷爆炸特性参数的异同。结果表明:高温源诱发方式下甲烷爆炸极限为5.5%~14.5%,电火花诱发方式下为5%~15.5%,高温源诱发方式... 采用自主研制的高温源诱发可燃气体爆炸实验系统,模拟高温源诱发甲烷爆炸,对比了高温源和电火花2种诱发方式下甲烷爆炸特性参数的异同。结果表明:高温源诱发方式下甲烷爆炸极限为5.5%~14.5%,电火花诱发方式下为5%~15.5%,高温源诱发方式在爆炸极限边界处更难引爆甲烷;电火花诱发方式下甲烷爆炸具有比高温源诱发方式更明显的温度梯度,在不同甲烷浓度下,高温源诱发方式引爆甲烷时最大爆炸压力均大于电火花诱发方式;高温源诱发方式下最大爆炸压力对应的甲烷体积分数为14.5%,电火花诱发方式下为9.5%和14.5%;各甲烷浓度下高温源诱发方式引爆甲烷时升压时间均大于电火花诱发方式。 展开更多
关键词 煤自燃 瓦斯爆炸 甲烷爆炸 高温源 电火花 爆炸极限 爆炸压力 升压时间
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温度压力耦合对瓦斯爆炸危险度的影响研究 预览 被引量:1
2
作者 朱丕凯 司荣军 《中国煤炭》 2019年第1期118-122,共5页
为了研究低浓度瓦斯利用中瓦斯极限浓度的爆炸危险性,通过特殊环境条件20L爆炸特性测试系统测试温度压力耦合条件下瓦斯爆炸极限,对结果进行拟合,获得温度压力耦合对瓦斯爆炸极限影响的统计关系。引入爆炸危险度的概念对温度、压力耦合... 为了研究低浓度瓦斯利用中瓦斯极限浓度的爆炸危险性,通过特殊环境条件20L爆炸特性测试系统测试温度压力耦合条件下瓦斯爆炸极限,对结果进行拟合,获得温度压力耦合对瓦斯爆炸极限影响的统计关系。引入爆炸危险度的概念对温度、压力耦合条件下的瓦斯爆炸危险性进行量化。结果显示,爆炸危险度随着环境温度与环境压力的增加而上升;且随着环境温度及压力的增大,爆炸危险度的上升速率逐渐变缓。 展开更多
关键词 温度压力耦合 爆炸极限 爆炸危险度 低浓度瓦斯 瓦斯极限浓度 温度 压力
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丙烯氨氧化制丙烯腈反应器开车过程尾气燃爆危险性研究
3
作者 赵磊 文松 +2 位作者 冯俊杰 姜杰 孙冰 《安全与环境学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第1期173-179,共7页
丙烯直接氨氧化制丙烯腈工艺由于反应温度高,且反应器内的气相空间存在丙烯、丙烷、丙烯腈、乙腈、氧气、氮气等可燃性气体混合物,极易发生燃爆危险。为研究和评估该工艺装置反应器尾气的燃爆特性,采用11L爆轰管测试在400℃、40kPa(G)... 丙烯直接氨氧化制丙烯腈工艺由于反应温度高,且反应器内的气相空间存在丙烯、丙烷、丙烯腈、乙腈、氧气、氮气等可燃性气体混合物,极易发生燃爆危险。为研究和评估该工艺装置反应器尾气的燃爆特性,采用11L爆轰管测试在400℃、40kPa(G)工艺条件下,装置开车进料及反应过程中不同进料配比时反应器尾气组成的爆炸极限,并以此绘制爆炸极限三元相图,最终得到爆炸极限和极限氧体积分数。结果表明:反应器内可燃尾气的爆炸上限随氧气体积分数增加而升高,爆炸下限没有明显变化;在开车进料及反应过程中,反应器可燃尾气的极限氧体积分数LOC范围在8.0%~8.5%。因此,为避免反应器气相空间在开车过程中发生燃爆危险,需监测反应器内氧气体积分数,并设置氧体积分数报警值小于8.0%. 展开更多
关键词 安全工程 丙烯腈工艺 危险性研究 爆炸极限 极限氧浓度(LOC) 爆炸三元相图
N2和CO2对液化石油气(LPG)惰化抑爆效能对比分析 预览
4
作者 罗振敏 解超 +1 位作者 王九柱 苏彬 《化工进展》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第6期2574-2580,共7页
为探究惰性气体对液化石油气(LPG)惰化抑爆效能的影响规律,本文运用可燃气体爆炸极限测定装置和可视化球型爆炸综合实验系统,分别测试了不同体积分数N2和CO2时,LPG的爆炸极限和压力特性参数并进行对比分析。结果表明:N2和CO2都会缩小液... 为探究惰性气体对液化石油气(LPG)惰化抑爆效能的影响规律,本文运用可燃气体爆炸极限测定装置和可视化球型爆炸综合实验系统,分别测试了不同体积分数N2和CO2时,LPG的爆炸极限和压力特性参数并进行对比分析。结果表明:N2和CO2都会缩小液化石油气的爆炸极限,且对爆炸上限的影响程度更大;达到爆炸临界点时,CO2体积分数为34%,小于N2的43%,并且给出了爆炸危险区域的计算公式;在相同条件下,CO2使得液化石油气的最大爆炸压力、最大爆炸压力上升速率降幅大于N2的作用效果,且更好地降低了爆炸危险度和最大爆炸指数,提前了爆炸最猛烈程度的出现时间,减小爆炸危险时间。综合对比后发现,CO2对LPG的抑爆性能要优于N2。 展开更多
关键词 安全 液化石油气 公式化 爆炸极限 压力特性 爆炸危险度 爆炸指数 惰化抑爆
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不同可燃气体影响氮气惰化甲烷爆炸的试验
5
作者 张江 罗振敏 杨忠民 《安全与环境学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期494-501,共8页
为了探究矿井瓦斯中不同可燃气体对CH4惰化防爆的影响,通过测定加入少量C2H4和CO时混合气体中CH4的爆炸极限、临界体积分数等参数,归纳了C2H4和CO对N2惰化CH4爆炸的作用规律。结果表明:少量C2H4或CO均会降低CH4在空气中的爆炸上下限,2. ... 为了探究矿井瓦斯中不同可燃气体对CH4惰化防爆的影响,通过测定加入少量C2H4和CO时混合气体中CH4的爆炸极限、临界体积分数等参数,归纳了C2H4和CO对N2惰化CH4爆炸的作用规律。结果表明:少量C2H4或CO均会降低CH4在空气中的爆炸上下限,2. 0%C2H4和2. 0%CO分别可以使CH4爆炸上限下降0. 9%、0. 2%,使爆炸下限下降3. 6%、0. 6%;且少量C2H4或CO均会使CH4爆炸危险度上升,而爆炸下限相对爆炸上限下降的程度更大;C2H4或CO存在时将CH4-空气体系完全惰化所需的N2量相应加大,2. 0%C2H4和2. 0%CO分别使N2量增大4. 7%、3. 7%;随C2H4或CO体积分数由0增加至2. 0%,CH4的爆炸上下限在达到重合点时的体积分数逐渐下降,分别下降了2. 0%、0. 8%;含有2. 0%C2H4时CH4的爆炸极限范围为13. 5%,比含有2. 0%CO时大3. 4%,重合点低1. 2%;C2H4和CO均会使CH4爆炸三角形向左下方移动并延伸,爆炸区域扩大,窒息比明显增大。不同可燃气体对N2惰化CH4爆炸的影响程度差异明显,C2H4存在时带来的防爆难度明显比CO更大。 展开更多
关键词 安全工程 瓦斯爆炸 乙烯/一氧化碳 抑爆 爆炸极限 爆炸三角形
温度和浓度对甲醇喷雾爆炸特性参数的影响 预览
6
作者 吕启申 臧小为 +3 位作者 潘旭海 马鹏 虞浩 蒋军成 《爆炸与冲击》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第9期146-154,共9页
采用20 L球形喷雾爆炸实验系统,探究甲醇在不同环境温度、物料温度及喷雾浓度下的爆炸特性规律。结果表明:20 L爆炸球内甲醇喷雾液滴爆炸极限范围为118.8~594.0 g/cm^3,与纯气相爆炸极限范围(78.6~628.6 g/cm^3)相比,甲醇喷雾液滴爆炸... 采用20 L球形喷雾爆炸实验系统,探究甲醇在不同环境温度、物料温度及喷雾浓度下的爆炸特性规律。结果表明:20 L爆炸球内甲醇喷雾液滴爆炸极限范围为118.8~594.0 g/cm^3,与纯气相爆炸极限范围(78.6~628.6 g/cm^3)相比,甲醇喷雾液滴爆炸极限范围较窄,喷雾液滴的爆炸敏感性比纯气相甲醇蒸汽低。随着爆炸球内环境温度的升高,甲醇喷雾爆炸极限范围变宽,受限空间内甲醇气液喷雾点火成功概率增大。当甲醇物料自身温度或爆炸容器内环境温度保持不变时,相应爆炸特性参数在Φ=1.8拐点处均呈现先增大后减小的趋势。当Φ=1.8时,甲醇喷雾爆炸存在最大超压峰值。环境温度、物料温度的升高可以提高雾化质量,促进扩散燃烧。但是环境温度的变化较之物料温度的改变对于甲醇液滴喷雾爆炸特性参数的影响更为显著。环境温度和化学当量比二元变量共同影响着甲醇喷雾爆炸强度值,当Φ=1.8,环境温度为303.15 K时,甲醇的喷雾爆炸强度大于甲烷气体爆炸的爆炸强度。 展开更多
关键词 甲醇 物料温度 环境温度 爆炸指数 爆炸极限
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混合气体爆炸性现场测试实验研究 预览 被引量:1
7
作者 任常兴 张琰 +1 位作者 赵文胜 李晋 《中国安全生产科学技术》 CAS CSCD 北大核心 2019年第1期20-25,共6页
为测定现场可燃混合气体的爆炸性,对比分析了国内外实验室爆炸极限的测定装置及爆炸性判定方法,设计研制了混合气体爆炸性现场测试装置。装置实现了爆炸性环境现场的自动采样、超高温点火、高速压力和温度测定及爆炸性自行判定。开展了... 为测定现场可燃混合气体的爆炸性,对比分析了国内外实验室爆炸极限的测定装置及爆炸性判定方法,设计研制了混合气体爆炸性现场测试装置。装置实现了爆炸性环境现场的自动采样、超高温点火、高速压力和温度测定及爆炸性自行判定。开展了丙烷、乙烯和液化石油气等典型可燃气体爆炸性实验,提出了基于压力和火焰温度变化相结合的气体爆炸性判定指标,改变了传统目测判定方式。研究结果表明:20L球和1L爆炸腔以爆炸压力提升来判定,比管式法测定的爆炸极限范围窄,以压力提升量5%~10%判定较适宜;1L爆炸腔以爆炸过程温度提升量来判定,爆炸极限范围比以爆炸压力提升量判定宽,与目测观察的管式测定法相比,略宽于管式测定法和大部分文献数据。 展开更多
关键词 混合气体 爆炸 现场测试 爆炸极限
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CO对CH4爆炸及自由基发射光谱特性的影响 预览
8
作者 罗振敏 王涛 +6 位作者 文虎 张江 程方明 赵婧昱 王秋红 王亚超 刘长春 《煤炭学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第7期2167-2177,共11页
为深入研究CO对CH4爆炸特性的影响并分析其作用机制,采用可燃气体爆炸极限测定装置测定了CO作用下的CH4爆炸极限参数;结合自主设计、改进的密闭球形爆炸实验测试系统与光谱测量系统获取了CO-CH4-空气爆炸压力参数,并同步采集爆炸过程3... 为深入研究CO对CH4爆炸特性的影响并分析其作用机制,采用可燃气体爆炸极限测定装置测定了CO作用下的CH4爆炸极限参数;结合自主设计、改进的密闭球形爆炸实验测试系统与光谱测量系统获取了CO-CH4-空气爆炸压力参数,并同步采集爆炸过程3种自由基(H*,OH*,CH2O*)的瞬态发射光谱参数,通过对比分析CO-CH4-空气爆炸压力参数与火焰发射光谱强度参数,以宏观-微观相结合的方式评估了CO对CH4爆炸特性的影响规律。结果表明:少量CO会增大CH4爆炸危险性,减小其临界氧体积分数,并显著增加惰化混合体系所需的惰性气体量。CO对CH4爆炸压力的影响主要取决于体系中的氧含量和其自身化学性质,在富氧状态下,CO会加剧预混体系的爆炸强度,随着体系中氧的减少促进作用逐渐减弱,在贫氧条件下则体现出阻尼效应。CO对CH4爆炸压力参数和3种自由基发射光谱参数的影响规律具有良好的一致性,最大爆炸压力时间光谱强度极值时间的变化规律相互吻合,而自由基开始大量积累的时间与预混体系中可燃气体含量及爆炸强度存在相关性。爆炸强度越大则越早开始积累且积累速度越快,中间产物大量且快速的积累是造成体系爆炸加剧的原因之一。相关数据可加深对多元混合体系爆炸机制的理解,为优选化学抑爆介质、提升相关抑爆效能提供理论基础。即,进一步深入开展以气体燃爆过程中的关键自由基团为直接作用目标的化学抑制剂改性相关研究,通过提高其阻断链式反应进程水平的方式加强其抑爆效能。 展开更多
关键词 预混气体 爆炸极限 爆炸压力 基元反应 辐射强度 火焰光谱
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环境因素对甲烷爆炸极限浓度的影响研究
9
作者 朱丕凯 《煤炭技术》 CAS 2019年第6期108-111,共4页
通过特殊环境条件20 L爆炸特性测试系统,对单因素条件下环境温度、环境压力、环境湿度和点火能量的变化对甲烷爆炸极限浓度的影响进行实验。运用Origin软件处理实验数据,绘制回归曲线得出拟合函数,获得单因素环境因素变化对甲烷爆炸极... 通过特殊环境条件20 L爆炸特性测试系统,对单因素条件下环境温度、环境压力、环境湿度和点火能量的变化对甲烷爆炸极限浓度的影响进行实验。运用Origin软件处理实验数据,绘制回归曲线得出拟合函数,获得单因素环境因素变化对甲烷爆炸极限影响的统计关系。并对单因素影响结果进行对比分析得出其影响程度。 展开更多
关键词 爆炸特性测试系统 环境因素 爆炸极限 回归曲线
流动态可燃气体爆炸极限的试验研究 预览
10
作者 谭迎新 霍雨江 +1 位作者 张华荣 宋锦武 《中北大学学报:自然科学版》 CAS 2019年第5期449-452,共4页
利用自行建立的可燃气体动态爆炸特性试验装置,通过试验研究了甲烷、液化石油气(含杂质)和氢气的动态爆炸极限.测试数据表明,甲烷的动态爆炸上限为5.25%,动态爆炸下限为17.05%;液化石油气(含杂质)的动态爆炸上限为2.55%,动态爆炸下限为1... 利用自行建立的可燃气体动态爆炸特性试验装置,通过试验研究了甲烷、液化石油气(含杂质)和氢气的动态爆炸极限.测试数据表明,甲烷的动态爆炸上限为5.25%,动态爆炸下限为17.05%;液化石油气(含杂质)的动态爆炸上限为2.55%,动态爆炸下限为12.85%;氢气的动态爆炸上限为4.35%,动态爆炸下限为76.05%.通过比较发现这3种可燃气体在动态条件下的爆炸下限值比静态时的爆炸下限高,动态条件下的爆炸上限值比静态时的爆炸上限低,说明动态条件下的爆炸极限范围比静态爆炸极限范围小. 展开更多
关键词 可燃气体 气体爆炸 爆炸极限
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以天然气作辅助燃料的垃圾电厂焚烧车间电气防爆安全问题探讨 预览
11
作者 胡海金 《四川环境》 2019年第1期140-143,共4页
针对以天然气作辅助燃料的垃圾电厂焚烧炉主厂房电气设计中存在的垃圾焚烧车间是否属于爆炸危险区域及燃气用气安全的争议问题,结合规范,提出技术观点供业内参考。垃圾焚烧车间属于非爆炸危险区域而不必电气防爆设计,但设计中应考虑用... 针对以天然气作辅助燃料的垃圾电厂焚烧炉主厂房电气设计中存在的垃圾焚烧车间是否属于爆炸危险区域及燃气用气安全的争议问题,结合规范,提出技术观点供业内参考。垃圾焚烧车间属于非爆炸危险区域而不必电气防爆设计,但设计中应考虑用气安全保障措施的可靠性等。 展开更多
关键词 垃圾焚烧车间 垃圾焚烧炉 电气防爆 爆炸极限 爆炸危险区域 释放源 非防爆区 通风良好
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2种气体状态下瓦斯爆炸极限范围的研究 预览
12
作者 梁国栋 《现代矿业》 CAS 2019年第9期211-213,共3页
为研究2种气体状态下的瓦斯爆炸极限附近的瓦斯爆炸压力规律,运用20 L爆炸特性测试系统,对不同瓦斯浓度下瓦斯爆炸压力变化进行记录,绘图,从而直观性分析瓦斯爆炸压力规律及确定瓦斯爆炸极限范围。研究得出了2种气体状态下瓦斯爆炸上下... 为研究2种气体状态下的瓦斯爆炸极限附近的瓦斯爆炸压力规律,运用20 L爆炸特性测试系统,对不同瓦斯浓度下瓦斯爆炸压力变化进行记录,绘图,从而直观性分析瓦斯爆炸压力规律及确定瓦斯爆炸极限范围。研究得出了2种气体状态下瓦斯爆炸上下限的瓦斯浓度范围,确定了瓦斯爆炸极限。同时,还得出在浓度相差不大的瓦斯爆炸压力的大体趋势为,在静止状态下点火后瓦斯爆炸压力随时间增长缓慢增长,而湍流状态下点火后瓦斯爆炸压力增长较为迅速。 展开更多
关键词 瓦斯爆炸 爆炸极限 瓦斯浓度 瓦斯压力
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一起无缝气瓶爆炸事故分析 预览
13
作者 张富胜 《低温与特气》 CAS 2019年第5期45-51,共7页
通过宏观和微观形貌分析、金相分析、现场调查等,对一起混合气体无缝气瓶爆炸事故原因进行分析,指出事故直接原因是甲烷在高压状态下的爆炸极限会扩展,混合气瓶的充装管理应引起重视。
关键词 无缝气瓶 甲烷 混合气体 爆炸极限
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隧道内氨气泄漏扩散分布特征数值模拟
14
作者 李海航 陈屹东 +3 位作者 刘延雷 王强 梁正 刘晓华 《安全与环境学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期813-817,共5页
为分析运输过程中液氨罐车在隧道内泄漏的危险性,利用Fire Dynamics Simulator(FDS)软件模拟氨气在隧道内的扩散过程,发展了隧道内氨气泄漏扩散体积分数分布特征经验公式。采用大涡模拟处理湍流流动,以便兼顾计算精度和计算效率。考虑... 为分析运输过程中液氨罐车在隧道内泄漏的危险性,利用Fire Dynamics Simulator(FDS)软件模拟氨气在隧道内的扩散过程,发展了隧道内氨气泄漏扩散体积分数分布特征经验公式。采用大涡模拟处理湍流流动,以便兼顾计算精度和计算效率。考虑储罐车发生泄漏后停止不动,液氨在泄漏瞬间转变为气体,模拟在连续点源泄漏情况下的氨气射流及扩散过程。结果表明,高体积分数危险区域主要集中在隧道顶棚附近,更高截面的体积分数处于爆炸极限的区域更长。泄漏源与洞口之间的隧道中段区域的体积分数梯度相对两端较小,此中段区域也是人员安全高度截面最高氨气体积分数发生位置。最大泄漏量情况下氨气在沿纵向扩散过程中平均运动速率保持在0.63~1.06 m/s,扩散速率随纵向距离增加而降低。顶棚氨气体积分数升高程度随纵向距离增加呈幂函数降低,体积分数沿纵向衰减规律适用于其他泄漏量的情况。后期工作可考虑开展缩尺试验,并同时考虑通风条件等因素对氨气泄漏扩散的影响研究。发展的氨气在隧道内泄漏扩散的体积分数分布经验公式可为氨气事故后果评价、应急处置等工作提供参考。 展开更多
关键词 安全工程 数值模拟 氨气扩散 爆炸极限 体积分数梯度 幂函数衰减
基于GUM法的蒸气爆炸极限测量不确定度评定 预览
15
作者 闫侠 邵伟 《山东化工》 CAS 2019年第14期242-244,共3页
易燃蒸气爆炸极限试验的测量不确定度主要来源于漏气速率、测试浓度步长、测试初始温度及初始压力、点火能量等。依据GB/T 21844-2008,选取典型易燃蒸气乙醇进行爆炸极限测试,并基于GUM法对测试结果进行不确定度分析及评定。结果表明:... 易燃蒸气爆炸极限试验的测量不确定度主要来源于漏气速率、测试浓度步长、测试初始温度及初始压力、点火能量等。依据GB/T 21844-2008,选取典型易燃蒸气乙醇进行爆炸极限测试,并基于GUM法对测试结果进行不确定度分析及评定。结果表明:由测试浓度步长引入的不确定度分量占比最大,而由初始压力引入的不确定度分量占比最小;因此在测试过程中,当测试浓度逼近极限值时,应尽量减小测试浓度步长,以降低测量不确定度,使测试结果更为可靠。 展开更多
关键词 测量不确定度 不确定度评定 爆炸极限
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塔河油田含氮天然气回注安全性及经济性研究 预览
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作者 马国光 尹晨阳 +2 位作者 何金蓬 熊好羽 姚丽蓉 《石油与天然气化工》 CAS CSCD 北大核心 2019年第4期122-126,共5页
塔河油田随着注氮开采的进行,其采出气氮含量不断上升,天然气热值不达标,故有必要开展含氮天然气回注的安全性及经济性研究。从含氮天然气对注气井腐蚀速率、含氮天然气爆炸极限和含氮天然气临界氧比例等3个方面讨论了含氮天然气回注的... 塔河油田随着注氮开采的进行,其采出气氮含量不断上升,天然气热值不达标,故有必要开展含氮天然气回注的安全性及经济性研究。从含氮天然气对注气井腐蚀速率、含氮天然气爆炸极限和含氮天然气临界氧比例等3个方面讨论了含氮天然气回注的安全性,并进一步分析了含氮天然气注气工艺和变压吸附制氮注氮工艺的能耗。结果表明:塔河油田含氮天然气中的氧对注气井无腐蚀危险;在注气压力下,含氮天然气爆炸极限范围极窄,含氮天然气中氧含量远低于临界氧比例,回注无爆炸危险,含氮天然气回注安全性较高。工艺能耗对比结果表明,含氮天然气回注工艺所需能耗仅为变压吸附制氮注氮工艺的三分之一,具有更好的经济性。 展开更多
关键词 含氮天然气 能耗对比 腐蚀速率 爆炸极限 临界氧比例
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金属与酸反应和氢气爆炸的创新实验设计——巧设新情境促进核心素养的养成 预览
17
作者 杨艳 《化学教与学》 2019年第10期92-93,45共3页
金属与酸溶液反应产生氢气是初中化学的重要内容,作者分别对金属与酸反应的定量实验进行了增添注射器的改进、对氢气的爆炸实验进行了创新。实验改进后,操作简便、现象明显,尤其是氢气的爆炸实验效果好,让人印象深刻。在复习课时巧妙应... 金属与酸溶液反应产生氢气是初中化学的重要内容,作者分别对金属与酸反应的定量实验进行了增添注射器的改进、对氢气的爆炸实验进行了创新。实验改进后,操作简便、现象明显,尤其是氢气的爆炸实验效果好,让人印象深刻。在复习课时巧妙应用该实验既培养学生运用所学所知来解决新情境中的新问题的能力,又可以提升学生的思维高度、激发学习化学的兴趣。 展开更多
关键词 金属与酸 注射器 原电池 爆炸极限
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恐怖的化工厂爆炸
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作者 刘旦初 《当代学生:探秘》 2019年第6期16-18,共3页
2019年3月21日14时48分许,位于江苏省盐城市陈家港化工园区的某化工公司发生爆炸事故,死伤惨重。据调查,确认为苯爆炸。化工企业里的化学危险品数量多、种类杂,常有高温、高压等严苛的生产工艺,特种作业工种多,风险因素多变,易发生事故... 2019年3月21日14时48分许,位于江苏省盐城市陈家港化工园区的某化工公司发生爆炸事故,死伤惨重。据调查,确认为苯爆炸。化工企业里的化学危险品数量多、种类杂,常有高温、高压等严苛的生产工艺,特种作业工种多,风险因素多变,易发生事故。什么是'爆炸极限'? 展开更多
关键词 防爆冰箱 玻璃管 爆炸极限 液面高度 可燃性气体 化学物品 化工厂
上行煤气阀至煤气总阀段爆鸣原因、处理及预防 预览
19
作者 向宏 《化肥工业》 CAS 2019年第2期48-48,51共2页
简要叙述了造气炉上行煤气阀至煤气总阀前管道发生爆鸣而导致上行阀门损坏的经过、发现爆鸣原因的过程以及上行煤气阀门损坏后的处理措施。根据爆鸣原因,对下行煤气阀阀座的更换建立详细档案并加强日常检查,使爆鸣现象彻底消失。
关键词 爆鸣 造气炉 煤气阀 阀座 爆炸极限
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外浮顶原油罐二次密封腔内可燃气超标原因分析及对策
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作者 秦道军 豆伟江 龙希军 《化工安全与环境》 2019年第28期3-4,17共3页
着重分析了外浮顶原油罐二次密封腔内可燃气超标的原因,并针对性提出防止二次密封火灾风险管控措施.
关键词 外浮顶 密封 超标 爆炸极限 管控措施
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