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60Si2CrVAT高强度弹簧钢动态再结晶模型的建立
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作者 肖洋 吴晓东 +3 位作者 李腾 杨雄伟 姚文康 史瑞斌 《热加工工艺》 北大核心 2019年第8期81-83,87共4页
利用Gleeble-3800热模拟试验机,得到了60Si2CrVAT弹簧钢在变形温度900~1150℃、应变速率0.1~10 s-1、变形量为56%下的热压缩变形的真应力-真应变曲线。以Avrami方程为基础,利用应力-应变曲线和平均晶粒等数据,通过线性回归的分析方法,... 利用Gleeble-3800热模拟试验机,得到了60Si2CrVAT弹簧钢在变形温度900~1150℃、应变速率0.1~10 s-1、变形量为56%下的热压缩变形的真应力-真应变曲线。以Avrami方程为基础,利用应力-应变曲线和平均晶粒等数据,通过线性回归的分析方法,建立了动态再结晶临界应变模型、动态再结晶体积百分数模型和平均晶粒尺寸模型。采用DEFORM进行动态再结晶数值模拟。结果表明:模拟结果与实验结果吻合较好,这说明建立的动态再结晶模型有较高的准确性,可用于热变形过程的模拟和优化。 展开更多
关键词 应力-应变 60Si2CrVAT弹簧钢 动态再结晶 数值模拟
Q345D钢的热变形抗力研究 预览
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作者 李海阳 纪登鹏 +1 位作者 周晓航 张梅 《上海金属》 北大核心 2018年第2期19-23,共5页
利用Gleeble-3500热-力模拟试验机,在变形温度为750~1200℃、应变速率为0.01~10s-1、应变量为0.7的条件下对Q345D钢进行单道次压缩试验,得到其真应力-真应变曲线,分析了变形温度、应变速率和变形程度对变形抗力的影响。结果表明,降低变... 利用Gleeble-3500热-力模拟试验机,在变形温度为750~1200℃、应变速率为0.01~10s-1、应变量为0.7的条件下对Q345D钢进行单道次压缩试验,得到其真应力-真应变曲线,分析了变形温度、应变速率和变形程度对变形抗力的影响。结果表明,降低变形温度和提高变形速率,均可使Q345D钢的变形抗力增大;只有在较低的变形速率和较高的变形温度下,Q345D钢才发生动态再结晶。通过非线性拟合,建立了Q345D钢的变形抗力模型,并与试验变形抗力进行对比分析,结果表明该模型具有较高的拟合精度。 展开更多
关键词 Q345D钢 应力-应变 变形抗力 数学模型
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用于ITER的316LN不锈钢热变形行为
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作者 李国栋 卫英慧 +1 位作者 侯利锋 刘宝胜 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第2期66-71,共6页
通过在Gleeble-1500热模拟试验机进行高温压缩试验,以实验得到316LN奥氏体不锈钢真应力-真应变曲线为基础,并结合高温变形显微组织,对其动态再结晶行为进行研究,从而得到热激活能Q、热变形方程以及动态再结晶的基本规律,初步建议在生... 通过在Gleeble-1500热模拟试验机进行高温压缩试验,以实验得到316LN奥氏体不锈钢真应力-真应变曲线为基础,并结合高温变形显微组织,对其动态再结晶行为进行研究,从而得到热激活能Q、热变形方程以及动态再结晶的基本规律,初步建议在生产轧制过程中,将轧制温度控制在1050℃左右,应变速率小于0.01 s-1为宜,为该产品生产提供了重要依据。 展开更多
关键词 奥氏体不锈钢 应力-应变 动态再结晶 热变形
化工用TA2高温拉伸力学性能研究 预览 被引量:2
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作者 支有冉 李高艳 +1 位作者 业成 宋前甫 《材料导报》 CSCD 北大核心 2014年第12期108-111,122共5页
对工业纯钛TA2在高温(300~900℃)情况下的拉伸力学性能进行实验研究.通过对比分析300℃(1 s-1、0.1s-1、0.01 s-1)和800℃(0.05 s-1、0.1s-1、0.5s-1)时TA2在不同应变速率下的真应力-真应变曲线,发现随着应变速率的增大,最大抗... 对工业纯钛TA2在高温(300~900℃)情况下的拉伸力学性能进行实验研究.通过对比分析300℃(1 s-1、0.1s-1、0.01 s-1)和800℃(0.05 s-1、0.1s-1、0.5s-1)时TA2在不同应变速率下的真应力-真应变曲线,发现随着应变速率的增大,最大抗拉强度增强,弹性模量呈现上升趋势,且800℃时的上升趋势更明显.此外,通过对应变速率为0.1s-1时TA2在300~900℃区间内的真应力-真应变曲线进行分析,发现随着温度的升高,其最大抗拉强度和弹性模量均呈现衰减的趋势,且在500~600℃时出现大幅下降趋势. 展开更多
关键词 TA2 高温拉伸 弹性模量 应力-应变
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S32750超级双相不锈钢的热变形及组织分析 预览 被引量:4
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作者 王佳夫 花福安 +1 位作者 刘振宇 王国栋 《东北大学学报:自然科学版》 EI CAS CSCD 北大核心 2011年第7期948-951,共4页
利用MMS-200热模拟实验机,对S32750超级双相不锈钢在温度为1 000~1 150℃,应变速率为0.01~10 s-1的条件下进行了单道次压缩实验,测定了真应力-真应变曲线,对热变形组织进行了分析.实验结果表明:当变形温度一定时,峰值应力随着应变速... 利用MMS-200热模拟实验机,对S32750超级双相不锈钢在温度为1 000~1 150℃,应变速率为0.01~10 s-1的条件下进行了单道次压缩实验,测定了真应力-真应变曲线,对热变形组织进行了分析.实验结果表明:当变形温度一定时,峰值应力随着应变速率的增加而增加.提高热变形温度,降低应变速率,可以促进奥氏体动态再结晶的发生.根据热变形方程计算得到压缩变形时的热变形激活能Q=460 kJ/mol.在相应的变形条件下,获得了S32750超级双相不锈钢热变形过程中峰值应力与Z参数的关系式. 展开更多
关键词 超级双相不锈钢 热变形 应力-应变 激活能 Z参数
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2507超级双相不锈钢的热变形行为 预览 被引量:2
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作者 王佳夫 刘丽丽 +2 位作者 花福安 李建平 王国栋 《特殊钢》 北大核心 2011年第6期 50-52,共3页
用MMS-200热模拟实验机对2507超级双相不锈钢(/%:0.022C、0.58Si、25.35Cr、7.17Ni、4.05Mo、0.28N)12 mm热轧板在1 000~1150℃、应变速率0.01~10s~(-1)下进行了热压缩实验。实验结果表明,在应变速率一定的条件下,变形温度越高,2... 用MMS-200热模拟实验机对2507超级双相不锈钢(/%:0.022C、0.58Si、25.35Cr、7.17Ni、4.05Mo、0.28N)12 mm热轧板在1 000~1150℃、应变速率0.01~10s~(-1)下进行了热压缩实验。实验结果表明,在应变速率一定的条件下,变形温度越高,2507超级双相不锈钢峰值应力越低;在变形温度一定的条件下,峰值应力随着应变速率的增加而增加。根据热变形方程计算得到压缩变形时的平均表观应力指数n=3.25,热变形激活能Q=460kJ/mol。基于实验数据构建了2507超级双相不锈钢在相应变形条件下的热变形方程。 展开更多
关键词 超级双相不锈钢 热变形 应力-应变 激活能
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高温拉伸真应力-真应变计算分析软件开发 预览 被引量:1
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作者 樊丁 刘树敏 +2 位作者 季根顺 张建斌 周璟 《兰州理工大学学报》 CAS 北大核心 2009年第6期 13-16,共4页
为从材料拉伸实验的位移-载荷图得到真应力-真应变曲线,开发只需输入拉伸机的位移、载荷、试样原始半径、伸长率、断面收缩率、标距等参数,即可得出材料高温拉伸状态下的真应力-真应变曲线的软件.结果表明,该软件能够准确得到材料... 为从材料拉伸实验的位移-载荷图得到真应力-真应变曲线,开发只需输入拉伸机的位移、载荷、试样原始半径、伸长率、断面收缩率、标距等参数,即可得出材料高温拉伸状态下的真应力-真应变曲线的软件.结果表明,该软件能够准确得到材料高温拉伸状态的真应力-真应变曲线,克服实验条件为高温下引伸计不能添加的问题,建立部分金属材料的真应力-真应变曲线数据库.工程技术人员可以用该软件(TTCAS)分析材料在高温状态下的拉伸力学性能. 展开更多
关键词 应力-应变 软件 高温 力学性能
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1.31%C超高碳钢的压缩超塑性研究 预览 被引量:6
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作者 刘帅 张柯柯 +2 位作者 任伟 杨蕴林 张占领 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2008年第10期 8-10,共3页
通过观察退火态w(C)=1.31%超高碳钢超塑压缩试样的外观形态,测定其压缩真应力-真应变曲线,探讨了超塑压缩温度、应变速率对超高碳钢压缩超塑性的影响。结果表明,超高碳钢在750~790℃、(0.8~2)×10^-3s^-1超塑压缩条件下,其应... 通过观察退火态w(C)=1.31%超高碳钢超塑压缩试样的外观形态,测定其压缩真应力-真应变曲线,探讨了超塑压缩温度、应变速率对超高碳钢压缩超塑性的影响。结果表明,超高碳钢在750~790℃、(0.8~2)×10^-3s^-1超塑压缩条件下,其应变速率敏感性指数大于0.3,呈现出压缩超塑性变形。 展开更多
关键词 超高碳钢 应力-应变 应变速率敏感性指数 压缩超塑性
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GH1016合金的动态再结晶行为
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作者 肖强 刘序江 +1 位作者 罗许 李俊洪 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第3期185-191,共7页
利用GLEEBLE-3500热模拟试验机完成了变形温度为1000~1150℃,应变速率为0. 1~10 s-1,变形量分别为20%、40%和60%的热压缩试验,获得了各试验条件下GH1016合金的真应力-真应变曲线,并利用数据拟合的手段求得了GH1016合金的临界变形条件方... 利用GLEEBLE-3500热模拟试验机完成了变形温度为1000~1150℃,应变速率为0. 1~10 s-1,变形量分别为20%、40%和60%的热压缩试验,获得了各试验条件下GH1016合金的真应力-真应变曲线,并利用数据拟合的手段求得了GH1016合金的临界变形条件方程。同时,得到了所有变形条件下的再结晶组织,分析了变形工艺对GH1016合金的动态再结晶过程的影响规律,最终获得了GH1016合金在试验条件下的动态再结晶状态图,可为生产现场的锻造工艺的合理制定提供理论参考依据,尤其适用于GH1016合金的精锻工艺的制定和优化。 展开更多
关键词 GH1016合金 动态再结晶 应力-应变曲线 动态再结晶状态图
粉末冶金工艺参数对新型医用TiMoTaNbZr合金热变形行为的影响 预览
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作者 胡威威 李伟 +2 位作者 马琳 赵丰停 刘琪 《有色金属工程》 CAS 北大核心 2019年第1期5-12,共8页
以各合金元素粉末为原料,通过混料、冷等静压及真空烧结制备了新型医用Ti-14Mo-2.1Ta-0.9Nb-7Zr合金。通过改变压制压力、烧结保温时间等工艺参数制备合金,然后在变形量为60%、变形温度为900℃、变形速率为0.01s-1的条件下对合金进行高... 以各合金元素粉末为原料,通过混料、冷等静压及真空烧结制备了新型医用Ti-14Mo-2.1Ta-0.9Nb-7Zr合金。通过改变压制压力、烧结保温时间等工艺参数制备合金,然后在变形量为60%、变形温度为900℃、变形速率为0.01s-1的条件下对合金进行高温热变形处理。利用X射线衍射(XRD)、光学显微镜(OM)及真应力-真应变曲线,表征分析了粉末冶金制备工艺参数对合金热变形行为的影响。结果表明,合金热变形后组织沿变形方向成纤维状,形成流线;粉末冶金法制备的合金强塑性好,且保温时间越长、制备压力越大,合金强塑性越好;合金在高温变形的条件下,发生动态回复和动态再结晶。动态回复阶段流变应力随着应变量的增加而增加,动态再结晶阶段则相反,再结晶完成后,合金进入稳态流变阶段。 展开更多
关键词 粉末冶金 钛合金 工艺参数 热变形 应力-应变曲线
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钛微合金化模具钢应力松弛过程中的特征曲线
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作者 孙健 孙潭 +2 位作者 薛恒旭 王竟 戚添益 《材料热处理学报》 CSCD 北大核心 2018年第10期59-66,共8页
采用应力松弛法研究了含Ti模具钢和不含Ti模具钢的应力松弛过程特征,对其应力松弛过程特征曲线和析出相显微形貌进行了分析。结果表明:随着温度和变形量增大,模具钢的流变应力降低,真应力-真应变曲线趋于平缓。应力松弛过程温度越高,... 采用应力松弛法研究了含Ti模具钢和不含Ti模具钢的应力松弛过程特征,对其应力松弛过程特征曲线和析出相显微形貌进行了分析。结果表明:随着温度和变形量增大,模具钢的流变应力降低,真应力-真应变曲线趋于平缓。应力松弛过程温度越高,松弛极限越低,含Ti钢的应力平台更明显,增加变形量可提高应力松弛速率。含Ti钢的析出量-温度-时间曲线(PTT曲线)于900~975℃为"C"型,鼻点温度在930℃左右;当变形量为15%时,析出开始与结束时间较30%变形量滞后。析出相主要沿晶界和位错附近析出,增大变形量有利于析出相析出。 展开更多
关键词 变形温度 变形量 应力-应变曲线 应力松弛曲线 析出量-温度-时间曲线 析出相
超高强DP980钢的动态再结晶模型
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作者 张楚博 米振莉 +1 位作者 毛小玲 徐梅 《轧钢》 2018年第1期17-22,共6页
采用Gleeble-3500热模拟试验机对超高强DP980钢进行热压缩试验,研究其在变形温度为900~1 200℃、应变速率为0.05~30s~(-1)条件下的动态再结晶行为,分析了变形温度和应变速率对真应力-真应变曲线的影响。结果表明:超高强DP980钢在变... 采用Gleeble-3500热模拟试验机对超高强DP980钢进行热压缩试验,研究其在变形温度为900~1 200℃、应变速率为0.05~30s~(-1)条件下的动态再结晶行为,分析了变形温度和应变速率对真应力-真应变曲线的影响。结果表明:超高强DP980钢在变形过程中,存在动态再结晶和动态回复两种软化机制,且随着温度的升高和应变速率的降低,临界应变越小,动态再结晶越容易发生;同时,得到了发生动态再结晶时的形变激活能,建立了峰值应变模型、动态再结晶临界应力模型和动态再结晶动力学模型。 展开更多
关键词 超高强DP980钢 动态再结晶模型 应力应变曲线 热模拟试验机
轧制差厚板变厚度区的应力应变关系表征
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作者 张思佳 刘相华 刘立忠 《机械工程学报》 CSCD 北大核心 2018年第18期49-54,共6页
针对轧制差厚板几何形状不均匀、力学性能不均匀的特征,设计了适用于差厚板的单向拉伸试样,并加工等宽度试样用作比较。结合数字散斑技术对两种拉伸试样进行单向拉伸试验,结果表明新型差厚板拉伸试样变形更加充分,应变分布更加均匀。通... 针对轧制差厚板几何形状不均匀、力学性能不均匀的特征,设计了适用于差厚板的单向拉伸试样,并加工等宽度试样用作比较。结合数字散斑技术对两种拉伸试样进行单向拉伸试验,结果表明新型差厚板拉伸试样变形更加充分,应变分布更加均匀。通过计算获得差厚板变厚度区材料的真应力-真应变曲线,利用插值法构建差厚板材料模型。将材料模型用于差厚板试样的单向拉伸数值模拟中,发现数值模拟和试验获得的试样应变分布及力-位移曲线吻合程度较高,与试验相比模拟所预测的试样断后伸长率略低,误差范围为9.0%~14.0%。结果表明,数值模拟与试验具有良好的一致性,材料模型的准确度较高,具有实用性。新型拉伸试样同时考虑了差厚板厚度不均匀和力学性能不均匀的特性,通过一次拉伸试验即可获得变厚度区任意位置处的真应力-真应变曲线,对差厚板力学性能和后续加工工艺研究具有实际价值。 展开更多
关键词 轧制差厚板 数字散斑技术 应力-应变曲线 材料模型
工业纯锆的室温压缩变形行为
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作者 蔡文华 杨西荣 +2 位作者 刘晓燕 罗雷 陈小龙 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2017年第6期18-22,共5页
采用φ=105°模具在室温下对工业纯锆进行两道次ECAP变形,制备细晶工业纯锆试样。利用Gleeble-3500热模拟机分别对粗晶和细晶工业纯锆进行不同应变速率的室温压缩试验,获得其相应的真应力-真应变曲线,研究粗晶和细晶工业纯锆的压缩... 采用φ=105°模具在室温下对工业纯锆进行两道次ECAP变形,制备细晶工业纯锆试样。利用Gleeble-3500热模拟机分别对粗晶和细晶工业纯锆进行不同应变速率的室温压缩试验,获得其相应的真应力-真应变曲线,研究粗晶和细晶工业纯锆的压缩变形行为。结果表明:细晶工业纯锆屈服强度高于粗晶;但是由于变形机制的不同导致两者加工硬化能力不同,细晶工业纯锆稳态流变应力低于粗晶;粗晶和细晶工业纯锆的流变应力在变形初期随应变的增加而增大,出现峰值后逐渐趋于平稳,但两者峰值应变相差较大;流变应力随应变速率的增加而增大,呈现正的应变速率敏感性;在室温下,应变速率敏感性指数m值变化较小;SEM结果显示压缩后试样表面除了与压缩轴呈45°的大小不一的裂纹外,还有大量由于剧烈变形而产生的试样表面起伏形貌。与粗晶工业纯锆相比,细晶的应变速率敏感性指数有所升高,且压缩变形后细晶试样表面无明显裂纹,说明细晶工业纯锆具有更好的塑性变形能力。 展开更多
关键词 工业纯锆 压缩变形 应力-应变曲线 应变速率敏感性
Fe-3.0%Si-0.09%Nb取向硅钢的高温流变应力 预览
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作者 李洋 冯运莉 +2 位作者 杨登翠 张思佳 杨森 《机械工程材料》 CSCD 北大核心 2017年第12期7-10,53共5页
通过热模拟试验机测定了Fe-3.09/6Si-0.099/6Nb取向硅钢在不同变形温度和应变速率下的真应力一真应变曲线,分析了变形参数对流变应力的影响规律,通过线性回归分析计算出该取向硅钢的热变形应力指数n以及变形激活能Q,并构建了流... 通过热模拟试验机测定了Fe-3.09/6Si-0.099/6Nb取向硅钢在不同变形温度和应变速率下的真应力一真应变曲线,分析了变形参数对流变应力的影响规律,通过线性回归分析计算出该取向硅钢的热变形应力指数n以及变形激活能Q,并构建了流变应力本构方程。结果表明:该取向硅钢的真应力一真应变曲线为动态回复型,其变形时的流变应力主要取决于变形温度和应变速率;当应变速率一定时,流变应力随着变形温度的升高而减小;变形温度一定时,流变应力随着应变速率的增大而增大;用构建的Fe-3.0%Si-0.09%Nb取向硅钢流变应力本构方程计算得到的流变应力与通过试验测得的结果相吻合。 展开更多
关键词 取向硅钢 应力-应变曲线 流变应力 本构方程
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NF709奥氏体耐热钢的热变形行为 预览 被引量:2
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作者 包汉生 王敬忠 +2 位作者 刘正东 陈正宗 程杰锋 《精密成形工程》 2017年第3期73-78,共6页
目的获得NF709钢的热变形工艺参数。方法利用Gleeble3800热模拟试验机,在变形温度为930~1230℃、应变速率为0.01~10 s~(-1)、真应变为1.0的条件下,得到真应力-真应变曲线。依据流变应力曲线和相关热加工理论,建立材料的本构方程,分析... 目的获得NF709钢的热变形工艺参数。方法利用Gleeble3800热模拟试验机,在变形温度为930~1230℃、应变速率为0.01~10 s~(-1)、真应变为1.0的条件下,得到真应力-真应变曲线。依据流变应力曲线和相关热加工理论,建立材料的本构方程,分析试验钢的热变形特点。结果该试验钢在试验条件下的热变形激活能为424 kJ/mol,建立了试验钢在变形条件下的本构方程,回归出了动态再结晶临界应力和Z参数之间的关系方程。根据动态组织分析和相应的热加工条件,建立了试验钢的动态组织状态图,可以用来预测不同变形条件下的动态组织。建立了应变速率、温度和峰值应力之间的关系方程。结论在给定的变形温度或应变速率下,应变速率或变形温度对微观组织有显著影响。在1030~1230℃、应变速率为10 s~(-1)的条件下,试验钢在变形量较小时容易失稳,随着应变量增加,流变失稳消失。 展开更多
关键词 NF709奥氏体耐热钢 热变形 应力-应变曲线 本构方程 微观组织
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Mg-2.5Nd-1.0Zn-0.5Zr合金的热变形行为及微观组织 被引量:1
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作者 郭瑞华 刘玉乾 +3 位作者 张捷宇 周国治 王林敏 樊易 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2016年第6期51-54,共4页
本文采用Gleeble-1500B热模拟试验机研究了铸造Mg-2.5Nd-1.0Zn-0.5Zr稀土镁合金在变形温度为200~400℃、应变速率为0.001~0.1 s^-1,变形程度为30%条件下的高温压缩变形行为,分析了实验合金在高温变形过程中应力与应变速率和变形温度之... 本文采用Gleeble-1500B热模拟试验机研究了铸造Mg-2.5Nd-1.0Zn-0.5Zr稀土镁合金在变形温度为200~400℃、应变速率为0.001~0.1 s^-1,变形程度为30%条件下的高温压缩变形行为,分析了实验合金在高温变形过程中应力与应变速率和变形温度之间的关系。结果表明,Mg-2.5Nd-1.0Zn-0.5Zr镁合金热变形时,变形温度和应变速率是影响合金热变形性能的重要因素。应变速率越低,温度越高时更容易发生再结晶。提高变形温度和变形量、降低应变速率,均使动态再结晶程度增加,晶粒尺寸加大。 展开更多
关键词 Mg-2.5Nd-1.0Zn-0.5Zr 热压缩变形 应力-应变曲线 流变应力 再结晶
铸态稀土镁合金热压缩变形及其断裂机理的研究
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作者 武海燕 张治民 +1 位作者 薛勇 孟令博 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第4期56-59,共4页
对铸态稀土镁合金Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr的热压缩变形进行研究,观察了试样在不同温度、应变速率下热压缩后的宏观形貌,对试样进行真应力-真应变曲线、微观组织和断裂机理的分析。结构表明:稀土镁合金在热压缩温度越高时,塑性越好,破裂... 对铸态稀土镁合金Mg-13Gd-4Y-2Zn-0.5Zr的热压缩变形进行研究,观察了试样在不同温度、应变速率下热压缩后的宏观形貌,对试样进行真应力-真应变曲线、微观组织和断裂机理的分析。结构表明:稀土镁合金在热压缩温度越高时,塑性越好,破裂程度越小,同时应力峰值越早达到;应变速率越高时,应力越大,应力集中越明显,试样越易发生破裂。稀土镁合金断裂机理属于韧性断裂,是由韧窝断裂模式和剪切断裂模式共同作用引起的。 展开更多
关键词 稀土镁合金 热压缩 应力-应变曲线 断裂机理
高铁螺纹道钉钢TD16的高温塑性变形行为 被引量:2
19
作者 彭文飞 张建华 +3 位作者 余文静 孙宝寿 沈法 束学道 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第8期243-248,共6页
采用Gleeble-3500型热模拟试验机对高铁螺纹道钉钢TD16进行热压缩变形实验,探索该材料在不同温度和应变速率条件下的热塑性变形行为。研究温度与应变速率对真应力-真应变曲线的影响规律,结合显微组织分析,阐明真应力-真应变曲线发生变... 采用Gleeble-3500型热模拟试验机对高铁螺纹道钉钢TD16进行热压缩变形实验,探索该材料在不同温度和应变速率条件下的热塑性变形行为。研究温度与应变速率对真应力-真应变曲线的影响规律,结合显微组织分析,阐明真应力-真应变曲线发生变化的原因。结果表明,在低应变速率下,流变应力峰值较明显,具有明显的动态再结晶特征。在较高应变速率下,峰值应力不明显,流变应力曲线属于动态回复型,未发生动态再结晶。通过回归分析,建立高铁螺纹道钉钢TD16在实验条件范围内的峰值流变应力本构关系的数学模型。所建立的流变应力本构方程与实验值吻合较好,最大相对误差为7.03%,可以用该本构方程来预测高铁螺纹道钉钢TD16的高温流变行为。 展开更多
关键词 高铁螺纹道钉钢TD16 应力-应变曲线 流变应力 显微组织
Cu-0.23Be-0.84Co 合金热变形行为 被引量:5
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作者 何霞 张彦敏 +2 位作者 宋克兴 周延军 李宁宁 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2015年第2期105-110,共6页
为实现Cu‐Be‐Co合金连续挤压的数值模拟和制定合理的热成形工艺参数,采用Gleeble‐1500D热模拟机对Cu‐Be‐Co合金在变形温度为450℃~850℃和应变速率为0.1 s-1~10 s-1条件下的热变形行为进行研究;分析热压缩对合金组织的影响... 为实现Cu‐Be‐Co合金连续挤压的数值模拟和制定合理的热成形工艺参数,采用Gleeble‐1500D热模拟机对Cu‐Be‐Co合金在变形温度为450℃~850℃和应变速率为0.1 s-1~10 s-1条件下的热变形行为进行研究;分析热压缩对合金组织的影响;根据Arrhenius方程对实验数据进行分析,建立Cu‐Be‐Co合金热变形本构方程。结果表明, Cu‐Be‐Co合金热变形的流变应力随应变速率的降低和变形温度的升高而减小,并且Cu‐Be‐Co合金在高温变形条件下发生动态再结晶。 展开更多
关键词 Cu-Be-Co合金 应力-应变曲线 本构方程 微观组织
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