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钛合金叶片流线显微分析
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作者 关红 邰清安 周浩浩 《锻造与冲压》 2019年第3期51-55,共5页
本研究采用光学金相(0M)、扫描电子显微镜(SEM)、背散射电子衍射(EBSD)、透射电子显微镜(TEM)等技术对某发动机压气机钛合金叶片进行检验与分析。通过检验获取叶片流线和非流线区域的组织形貌、取向成像显微形貌图、显微硬度数据,并进... 本研究采用光学金相(0M)、扫描电子显微镜(SEM)、背散射电子衍射(EBSD)、透射电子显微镜(TEM)等技术对某发动机压气机钛合金叶片进行检验与分析。通过检验获取叶片流线和非流线区域的组织形貌、取向成像显微形貌图、显微硬度数据,并进行对比分析,综合评价流线区域对钛合金叶片微区的影响。分析结果表明流线形成的原因是叶片各部位变形量不同,晶粒尺寸大小不一样导致。 展开更多
关键词 钛合金叶片 流线形 显微分析 扫描电子显微镜 背散射电子衍射 透射电子显微镜 光学金相 组织形貌
SPS法制备Ti-3Zr-2Sn-3Mo-25Nb合金的组织与性能 预览
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作者 麻西群 于振涛 +3 位作者 刘汉源 牛金龙 余森 贺新杰 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第1期74-80,共7页
采用等离子烧结(SPS)预合金粉末法制备了Ti-25Nb-3Zr-3Mo-2Sn(质量分数,%)(TLM)医用β型钛合金,研究TLM预合金粉末的特征和SPS制备的TLM合金在固溶时效后的组织形貌与力学性能。结果表明:等离子旋转电极法制备的TLM钛合金预合金粉末球... 采用等离子烧结(SPS)预合金粉末法制备了Ti-25Nb-3Zr-3Mo-2Sn(质量分数,%)(TLM)医用β型钛合金,研究TLM预合金粉末的特征和SPS制备的TLM合金在固溶时效后的组织形貌与力学性能。结果表明:等离子旋转电极法制备的TLM钛合金预合金粉末球形度好、内部致密度高,粉末凝固组织主要由细小枝晶和单晶构成。SPS制备的TLM合金其烧结态和固溶态组织为等轴β相及少量的球状α″马氏体。固溶态合金展示了良好的综合力学性能,其屈服强度约为500 MPa,抗拉强度为624 MPa,伸长率为40%,弹性模量为54.5 GPa。经500℃时效6 h后,合金在一定塑性的前提下,抗拉强度达到1015 MPa,弹性模量为84 GPa。 展开更多
关键词 医用β钛合金 预合金粉末 放电等离子烧结 组织形貌 力学性能
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加热速率对逆转变奥氏体微观组织的影响
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作者 张献光 宫本吾郎 古原忠 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第2期83-89,共7页
为了研究连续加热过程中加热速率对逆转变奥氏体微观组织的影响,通过热膨胀仪和EBSD研究了不同加热速率下部分逆相变和完全逆相变后的微观组织。结果表明,高加热速率促进了块状奥氏体的形成,而低加热速率有利于针状奥氏体的形成,且加热... 为了研究连续加热过程中加热速率对逆转变奥氏体微观组织的影响,通过热膨胀仪和EBSD研究了不同加热速率下部分逆相变和完全逆相变后的微观组织。结果表明,高加热速率促进了块状奥氏体的形成,而低加热速率有利于针状奥氏体的形成,且加热速率越大,最终逆转变完成时奥氏体晶粒尺寸越微细。高加热速率使得奥氏体形核和长大被推向高温区进行,高温区块状奥氏体为置换性合金元素非配分长大模式,长大速率极快。因此,高加热速率促进了块状奥氏体的形成。 展开更多
关键词 逆转变 加热速率 奥氏体 组织形貌
Cu45Zr48Al4Nb3非晶复合材料的拉伸性能 预览
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作者 梁维中 刘鑫池 +1 位作者 陈永生 汪隆兴 《黑龙江科技大学学报》 CAS 2018年第5期525-527,共3页
为研究非晶复合材料的拉伸性能,通过铜模吸铸法制备直径3 mm的Cu45Zr48Al4Nb3 合金棒材。使用蔡司金相显微镜观察显微组织,利用X射线衍射仪分析物相,通过电子万能材料试验机进行室温拉伸实验,应用扫描电子显微镜观察断口形貌,对材... 为研究非晶复合材料的拉伸性能,通过铜模吸铸法制备直径3 mm的Cu45Zr48Al4Nb3 合金棒材。使用蔡司金相显微镜观察显微组织,利用X射线衍射仪分析物相,通过电子万能材料试验机进行室温拉伸实验,应用扫描电子显微镜观察断口形貌,对材料进行力学性能分析。结果表明,Cu45Zr48Al4Nb3 为非晶复合材料,合金中析出B2-CuZr相。在拉伸变形过程中,合金未出现宏观塑性变形,断裂方式为剪切断裂。该结果可为吸铸法制备CuZrAlNb非晶复合材料的性能改善提供参考。 展开更多
关键词 非晶复合材料 拉伸性能 组织形貌 断口形貌
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Ti-6Al-4V丝材电弧增材制造钛合金的组织与性能
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作者 张飞奇 陈文革 田美娇 《稀有金属材料与工程》 CSCD 北大核心 2018年第6期1890-1895,共6页
以Ti-6Al-4V丝材为原料,电弧为热源将钛合金丝材进行熔融,逐层堆积,用快速增材制造技术制备钛合金,并对合金的凝固过程、组织形貌和力学性能进行分析。结果表明,在丝材电弧增材制造过程中,开始堆积的1-2层为柱状晶,随后的堆积层则以等... 以Ti-6Al-4V丝材为原料,电弧为热源将钛合金丝材进行熔融,逐层堆积,用快速增材制造技术制备钛合金,并对合金的凝固过程、组织形貌和力学性能进行分析。结果表明,在丝材电弧增材制造过程中,开始堆积的1-2层为柱状晶,随后的堆积层则以等轴晶的方式生长。而且电弧的高热量输出,使得每个堆积区-熔合区-堆积区得到了有效的冶金结合,没有明显的界面和钛马氏体,各区域的显微组织均为稳定的α+β片层组织以及接近的显微硬度值。与铸态Ti-6Al-4V合金相比,电弧增材制造的钛合金不仅初始β晶粒细小,而且α+β片层间距也较小,其抗拉强度相比铸态提高3.6%,延伸率提高37%,拉伸断口为韧窝状的韧性断裂,与铸态合金存在一定撕裂棱的准解理断口形貌差异明显。 展开更多
关键词 增材制造 TI-6AL-4V合金 丝材 组织形貌 力学性能
不同铸造方法对Mg-10Gd-3Y-0.6Zr合金组织形貌及力学性能的影响 预览
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作者 丁志兵 鲁若鹏 +1 位作者 侯华 赵宇宏 《测试科学与仪器:英文版》 CAS CSCD 2018年第2期194-198,共5页
采用金属型和挤压铸造两种不同铸造方法对铸态和T6态Mg-10Gd-3Y-0.6Zr合金的组织形貌和力学性能进行研究。结果表明,Mg-10Gd-3Y-0.6Zr合金铸态组织主要由α-Mg初生相和Mg 24(Gd,Y)5共晶相组成;挤压铸造所得合金晶粒细小,且呈枝晶状形貌... 采用金属型和挤压铸造两种不同铸造方法对铸态和T6态Mg-10Gd-3Y-0.6Zr合金的组织形貌和力学性能进行研究。结果表明,Mg-10Gd-3Y-0.6Zr合金铸态组织主要由α-Mg初生相和Mg 24(Gd,Y)5共晶相组成;挤压铸造所得合金晶粒细小,且呈枝晶状形貌,T6态时合金抗拉强度可达285 MPa;金属型所得合金晶粒较粗大,共晶相呈网状分布在晶界处,T6态时合金抗拉强度只有250 MPa。 展开更多
关键词 挤压铸造 金属型铸造 Mg-10Gd-3Y-0.6Zr合金 组织形貌 力学性能
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Pt/Zr共改性铝化物涂层的抗高温氧化性能研究
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作者 范其香 王铁钢 +1 位作者 谭晓晓 霍文国 《腐蚀科学与防护技术》 CSCD 北大核心 2018年第4期395-400,共6页
采用电镀Pt和化学气相沉积Al-Zr共渗两步法制备了一种Pt/Zr共改性铝化物涂层,并对其进行了组织结构表征和1000℃抗高温氧化性能测试。结果表明:Pt/Zr共改性铝化物涂层外层主要相为β-(Ni,Pt)Al,同时含有少量的PtAl2和PtZr相。在1000... 采用电镀Pt和化学气相沉积Al-Zr共渗两步法制备了一种Pt/Zr共改性铝化物涂层,并对其进行了组织结构表征和1000℃抗高温氧化性能测试。结果表明:Pt/Zr共改性铝化物涂层外层主要相为β-(Ni,Pt)Al,同时含有少量的PtAl2和PtZr相。在1000℃氧化300 h后,Pt改性铝化物涂层和Pt/Zr共改性铝化物涂层中均有大量的有益相β-NiAl存在,表现出很好的抗高温氧化性能;Pt/Zr共改性铝化物涂层比单一的Pt改性铝化物涂层具有更低的氧化速率,其表面氧化膜也更加致密,这是因为在保护性的Al2O3膜下方形成了条状的富Zr氧化物,可以起到钉扎的作用。 展开更多
关键词 镍基高温合金 Pt改性铝化物涂层 ZR 组织形貌 抗高温氧化性能
Zn-Cr2AlC复合材料的制备与摩擦磨损性能
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作者 李志 赵文月 缪奶华 《北京航空航天大学学报》 CSCD 北大核心 2018年第4期874-878,共5页
为改善金属Zn的摩擦磨损性能,采用热压法制备Cr2AlC陶瓷颗粒增强Zn基复合材料,并研究了Cr2AlC质量分数对复合材料的金相组织、维氏硬度、相对密度及摩擦磨损性能的影响。结果表明,复合材料的硬度随着Cr2AlC质量分数的适量增加而明显升... 为改善金属Zn的摩擦磨损性能,采用热压法制备Cr2AlC陶瓷颗粒增强Zn基复合材料,并研究了Cr2AlC质量分数对复合材料的金相组织、维氏硬度、相对密度及摩擦磨损性能的影响。结果表明,复合材料的硬度随着Cr2AlC质量分数的适量增加而明显升高。当Cr2AlC的质量分数达到20%时,复合材料的硬度是纯Zn的1.52倍。摩擦磨损实验表明,Cr2AlC颗粒的引入,可显著改善复合材料的摩擦磨损性能,摩擦系数由纯Zn的0.75降到Zn-20% Cr2AlC的0.65,Zn-30% Cr2AlC的磨损率相比纯Zn下降了80.54%。分析磨损表面形貌,得出其磨损类型为磨粒磨损和剥层磨损。 展开更多
关键词 Cr2AlC Zn基复合材料 维氏硬度 组织形貌 摩擦磨损性能
无模拉拔工艺参数对Ag-28Cu-8Sn合金组织及性能的影响 预览
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作者 方继恒 谢明 +5 位作者 陈永泰 胡洁琼 杨有才 张吉明 王松 马宏伟 《贵金属》 CSCD 北大核心 2018年第A01期1-7,共7页
采用连续铸造技术制备Ag-28Cu-8Sn合金棒材,通过无模拉拔工艺将合金棒材拉拔至目标丝径,分别探究加热温度和拉拔速度两种工艺参数对Ag-28Cu-8Sn合金组织、导电率、硬度、强度和延伸率性能的影响。结果表明,在相同拉拔速度和断面收缩率下... 采用连续铸造技术制备Ag-28Cu-8Sn合金棒材,通过无模拉拔工艺将合金棒材拉拔至目标丝径,分别探究加热温度和拉拔速度两种工艺参数对Ag-28Cu-8Sn合金组织、导电率、硬度、强度和延伸率性能的影响。结果表明,在相同拉拔速度和断面收缩率下,“吞并长大”现象导致横纵截面黑白两相的平均尺寸随着温度的增加而逐渐变大,同时导电率和延伸率随之增加,而强度和硬度减小;相同加热温度下,横纵截面合金相尺寸随着拉拔速度的升高而逐渐减小,硬度和强度随之增加,而延伸率和导电率随之减小。 展开更多
关键词 金属材料 难加工 无模拉拔 组织形貌 性能
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选区激光熔化成形AlSi10Mg合金组织研究 预览
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作者 谭乐 李亮 +2 位作者 王伟雪 李婧 吴利芸 《中北大学学报:自然科学版》 2018年第2期220-224,229共6页
采用选区激光熔化成形方法制备了AlSi10Mg合金,并对其内部组织进行了分析.结果表明:AlSi10Mg合金横截面激光熔道呈长条状,熔池区内为细小弥散分布的胞状晶,熔池区边缘主要为尺寸较大的胞状晶.AlSi10Mg合金纵截面呈鱼鳞状,熔池区内主要... 采用选区激光熔化成形方法制备了AlSi10Mg合金,并对其内部组织进行了分析.结果表明:AlSi10Mg合金横截面激光熔道呈长条状,熔池区内为细小弥散分布的胞状晶,熔池区边缘主要为尺寸较大的胞状晶.AlSi10Mg合金纵截面呈鱼鳞状,熔池区内主要为柱状晶,熔池区边界主要为胞状枝晶.熔道搭接区主要为取向不一致的粗大胞状枝晶.产生上述现象主要是由于熔池区内温度梯度小,溶质分布均匀,且过冷度较大,利于形成取向相同且细小的晶粒.在熔池区边界,后续熔化的熔池对已凝固的合金进行重熔,使已凝固区合金再结晶并长大,形成尺寸较大的晶粒.熔道搭接区不同熔池内热传递方向不同,且晶粒具有外延生长的特性,在搭接区形成取向各异的胞状枝晶. 展开更多
关键词 选区激光熔化 AlSi10Mg合金 组织形貌 孔隙
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热浸镀铝硅工艺中温度对35CrMo镀层生长的影响 预览
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作者 刘旭 郭丽娟 +3 位作者 张浩 侯猛 刘高旭 张潇华 《内蒙古石油化工》 CAS 2018年第5期5-8,共4页
为了提高抽油杆35Cr Mo的组织性能,通过热浸镀铝硅试验研究了35Cr Mo钢件,得到在硅含量为8%时,浸镀温度对35Cr Mo钢镀层组织及形貌的影响规律。结果表明在时间为14min,浸镀液为Al-8%Si,浸镀温度在610℃~690℃之间时,当温度不断的上升,... 为了提高抽油杆35Cr Mo的组织性能,通过热浸镀铝硅试验研究了35Cr Mo钢件,得到在硅含量为8%时,浸镀温度对35Cr Mo钢镀层组织及形貌的影响规律。结果表明在时间为14min,浸镀液为Al-8%Si,浸镀温度在610℃~690℃之间时,当温度不断的上升,镀层的厚度也因温度的增加开始逐渐变厚,且在温度到达650℃时,得到质量较好的镀层,镀层厚度在220μm到240μm之间,达到此温度区间的峰值。 展开更多
关键词 热浸镀铝硅 温度 镀层 组织形貌
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汽车排气系统用耐热材料的抗氧化性能研究 预览
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作者 张鑫 李伟 +1 位作者 韩长亮 刘柯军 《现代铸铁》 CAS 2018年第2期81-86,共6页
介绍了采用氧化增重法对4种耐热材料进行高温抗氧化性能的对比试验,得出以下结论:(1)QTANi35Si5Cr2材料抗高温氧化性能较差,ZG40Cr25Ni13Nb2Si1和ZG40Cr25Ni12Si2材料抗高温氧化性能较好,ZG40Cr25Ni20Si2材料抗高温氧化性能最优;(2)ZG40... 介绍了采用氧化增重法对4种耐热材料进行高温抗氧化性能的对比试验,得出以下结论:(1)QTANi35Si5Cr2材料抗高温氧化性能较差,ZG40Cr25Ni13Nb2Si1和ZG40Cr25Ni12Si2材料抗高温氧化性能较好,ZG40Cr25Ni20Si2材料抗高温氧化性能最优;(2)ZG40Cr25Ni13Nb2Si1、ZG40Cr25Ni12Si2、QTANi35Si5Cr2材料的氧化层由外到内可分2层,一层为富含Fe、O元素的外氧化膜,另一层为富含Cr、Mn、O元素的内氧化膜,ZG40Cr25Ni20Si2材料只观察到一层富含Cr、Mn、O元素的氧化膜,4种材料的氧化层与基体间为一层富含Si元素的过渡区;(3)4种耐热材料氧化层大部分由MnxCryOz氧化物和CrxFeyOz氧化物构成;(4)奥氏体系耐热铸造材料中w(Ni)量越高,越有利于Cr元素的扩散,进而促进Cr2O3保护膜的形成。 展开更多
关键词 排气系统 耐热材料 高温氧化 组织形貌 氧化层
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7050/3003铝合金复层铸坯的制备与热处理工艺研究 预览
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作者 曹志强 周弈 +1 位作者 闫光远 高秉阳 《武汉科技大学学报:自然科学版》 北大核心 2018年第4期241-246,共6页
采用直接冷却铸造法制备7050/3003铝合金复合铸坯,随后对其进行均匀化退火处理。使用扫描电镜、电子探针、维氏硬度仪等对铸坯界面进行组织性能分析,探究熔体浇铸温度及热处理工艺参数对界面结合质量的影响。结果表明,3003铝合金浇铸温... 采用直接冷却铸造法制备7050/3003铝合金复合铸坯,随后对其进行均匀化退火处理。使用扫描电镜、电子探针、维氏硬度仪等对铸坯界面进行组织性能分析,探究熔体浇铸温度及热处理工艺参数对界面结合质量的影响。结果表明,3003铝合金浇铸温度为720℃、7050铝合金浇铸温度为680℃时,铸坯界面清晰、无混流和明显铸造缺陷,且硬度相对较高,两种铝合金之间形成一层初生α-Al过渡层,实现了良好的冶金结合。均匀化退火后,7005合金一侧非平衡共晶组织和枝晶偏析基本消除,晶界处粗大第二相溶解,且随着退火温度的升高和保温时间的延长,复层材料界面成分分布逐渐均匀,扩散层厚度有所增加。 展开更多
关键词 铝合金 复层铸坯 界面性能 组织形貌 直接冷却铸造 均匀化退火
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1Cr11MoNiW1VNbN不锈钢硼砂盐浴渗铬性能研究 预览
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作者 郭洁 唐公民 《东方汽轮机》 2018年第3期62-66,共5页
文章通过硼砂熔盐对1Cr11MoNiW1VNbN不锈钢进行盐浴渗铬处理,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和显微硬度计对1Cr11MoNiW1VNbN不锈钢盐浴渗铬后渗层的深度、组织结构以及硬度进行分析,利用摩擦磨损试验、高温... 文章通过硼砂熔盐对1Cr11MoNiW1VNbN不锈钢进行盐浴渗铬处理,利用光学显微镜(OM)、扫描电镜(SEM)、X射线衍射(XRD)和显微硬度计对1Cr11MoNiW1VNbN不锈钢盐浴渗铬后渗层的深度、组织结构以及硬度进行分析,利用摩擦磨损试验、高温长时氧化试验和电化学等方法测试渗铬层的摩擦性能、高温抗氧化性能以及耐蚀性能。结果表明,1Cr11MoNiW1VNbN不锈钢经硼砂盐浴1 035℃×3 h渗铬处理后,获得最外层白亮层Cr(23)C6,约3μm,局部次外层产生Fe-Cr固溶体,局部渗层总厚度达10μm。白亮层硬度达1 690 HV。结果还表明渗层的存在提高了材料的摩擦磨损性能、高温抗氧化性能以及耐蚀性能,可提高1Cr11MoNiW1VNbN材料螺栓抗咬死性能。 展开更多
关键词 盐浴渗铬 组织形貌 摩擦磨损 耐蚀
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汽车排气系统用耐热材料的抗氧化性能研究(2) 预览
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作者 张鑫 李伟 +1 位作者 韩长亮 刘柯军 《现代铸铁》 CAS 2018年第3期59-64,共6页
介绍了采用氧化增重法对4种耐热材料进行高温抗氧化性能的对比试验,得出以下结论:(1)QTANi35Si5Cr2材料抗高温氧化性能较差,ZG40Cr25Ni13Nb2Si1和ZG40Cr25Ni12Si2材料抗高温氧化性能较好,ZG40Cr25Ni20Si2材料抗高温氧化性能最优;(2... 介绍了采用氧化增重法对4种耐热材料进行高温抗氧化性能的对比试验,得出以下结论:(1)QTANi35Si5Cr2材料抗高温氧化性能较差,ZG40Cr25Ni13Nb2Si1和ZG40Cr25Ni12Si2材料抗高温氧化性能较好,ZG40Cr25Ni20Si2材料抗高温氧化性能最优;(2)ZG40Cr25Ni13Nb2Si1、ZG40Cr25Ni12Si2、QTANi35Si5Cr2材料的氧化层由外到内可分2层,一层为富含Fe、O元素的外氧化膜,另一层为富含Cr、Mn、O元素的内氧化膜,ZG40Cr25Ni20Si2材料只观察到一层富含Cr、Mn、O元素的氧化膜,4种材料的氧化层与基体间为一层富含Si元素的过渡区;(3)4种耐热材料氧化层大部分由Mn_xCr_yO_z氧化物和Cr_xFe_yO_z氧化物构成;(4)奥氏体系耐热铸造材料中w(Ni)量越高,越有利于Cr元素的扩散,进而促进Cr_2O_3保护膜的形成。 展开更多
关键词 排气系统 耐热材料 高温氧化 组织形貌 氧化层
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终轧温度对含铌低Si-Mn系热轧双相钢组织与性能的影响
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作者 李秋鹤 王刚 +2 位作者 应传涛 付青才 李江委 《钢铁钒钛》 北大核心 2018年第3期139-143,共5页
采用TEM、SEM技术和光学显微分析等方法,研究了终轧温度对Si-Mn系热轧双相钢组织与力学性能的影响。试验结果表明,随着终轧温度降低,铁素体晶粒尺寸减小且大小差异性增加,马氏体体积分数下降,贝氏体体积分数升高。当终轧温度为860℃时,... 采用TEM、SEM技术和光学显微分析等方法,研究了终轧温度对Si-Mn系热轧双相钢组织与力学性能的影响。试验结果表明,随着终轧温度降低,铁素体晶粒尺寸减小且大小差异性增加,马氏体体积分数下降,贝氏体体积分数升高。当终轧温度为860℃时,强化相主要为马氏体,抗拉强度较高且屈强比低,第二相主要成分为Nb(C、N)且尺寸较大;当终轧温度为743℃时,强化相主要为贝氏体,屈服强度较高且塑性较好,第二相主要成分为复合碳氮化合物Nb(Ti)CN且尺寸较小。综合分析表明,合理控制终轧温度可使热轧双相钢获得不同比例的强化相和不同成分的第二相,从而控制其力学性能。 展开更多
关键词 双相钢 热轧 终轧温度 组织形貌 力学性能
镍基高温合金Pt/Si共改性铝化物涂层的制备及抗高温氧化性能
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作者 范其香 于昊君 +3 位作者 谭晓晓 吴正环 王铁钢 刘艳梅 《材料保护》 CSCD 北大核心 2018年第6期44-48,共5页
为研究si元素对Pt改性铝化物涂层抗高温氧化性能的影响规律,利用电镀Pt和Al-Si共渗包埋法制备出一种Pt/Si共改性铝化物涂层.对涂层进行了1000℃恒温氧化试验,并采用XRD、SEM、EDS分析了涂层氧化前后的组织结构。结果表明:在Pt改性... 为研究si元素对Pt改性铝化物涂层抗高温氧化性能的影响规律,利用电镀Pt和Al-Si共渗包埋法制备出一种Pt/Si共改性铝化物涂层.对涂层进行了1000℃恒温氧化试验,并采用XRD、SEM、EDS分析了涂层氧化前后的组织结构。结果表明:在Pt改性铝化物涂层中添加si元素可以降低涂层表面的孔洞,使涂层更加致密、均匀;2种涂层在1000℃温度下氧化300h后均有大量的β-(Ni,Pt)A1相残留,依然具备保护基体的作用;Si元素一方面可以降低涂层与基体的互扩散速率。另一方面却加剧了涂层表面氧化皮的剥落;综合看来Si对Pt改性铝化物涂层的抗高温氧化性能提高效果不明显。 展开更多
关键词 镍基高温合金 铝化物涂层 Pt/Si共改性 组织形貌 抗高温氧化性能
层片状珠光体生长形貌的相场法模拟 预览
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作者 冯力 高亚龙 +3 位作者 朱昶胜 安国升 肖荣振 路妮妮 《兰州理工大学学报》 北大核心 2018年第1期11-16,共6页
采用相场法,以共析钢为例,模拟研究了不同初始共析层片间距及不同初始过冷度条件下层片状珠光体微观组织的生长形貌,探讨了不同初始层片间距及不同初始过冷度条件下层片状珠光体微观组织生长的规律.模拟结果表明:过冷度不变时,随着初... 采用相场法,以共析钢为例,模拟研究了不同初始共析层片间距及不同初始过冷度条件下层片状珠光体微观组织的生长形貌,探讨了不同初始层片间距及不同初始过冷度条件下层片状珠光体微观组织生长的规律.模拟结果表明:过冷度不变时,随着初始层片间距的增大,共析层片振幅增大,共析层片生长形貌的变化是规则对称的层片状→非规则非对称形状→棒状;层片间距不变,初始过冷度在19.6~20K时,随着初始过冷度的减小,共析钢中碳原子扩散能力增大,层片间距的失稳,致使共析层片由规则状向非规则形状变化;初始过冷度在20~22K时,随着初始过冷度的增大,共析钢中碳原子的扩散能力减弱,渗碳体相前沿碳原子浓度无法使其规则对称地生长,渗碳体相向碳原子浓度高的地方生长,从而产生倾斜生长以及层片合并现象. 展开更多
关键词 层片状珠光体 相场法 初始层片间距 初始过冷度 组织形貌
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纳米晶工业纯铁及其Ni镀层的性能 预览
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作者 张艳 王纳 王胜刚 《沈阳工业大学学报》 北大核心 2018年第4期391-396,共6页
为了探究基体材料纳米化对镀层性能的影响,采用直流电沉积方法在纳米晶工业纯铁和粗晶工业纯铁上制备了不同厚度的Ni镀层.利用扫描电子显微镜与X射线衍射仪观察并分析了镀层的组织形貌和结构.采用电化学测试和静态浸泡方法对基体和镀层... 为了探究基体材料纳米化对镀层性能的影响,采用直流电沉积方法在纳米晶工业纯铁和粗晶工业纯铁上制备了不同厚度的Ni镀层.利用扫描电子显微镜与X射线衍射仪观察并分析了镀层的组织形貌和结构.采用电化学测试和静态浸泡方法对基体和镀层进行了耐腐蚀性能研究.结果表明,纳米晶工业纯铁的基体及其Ni镀层的耐腐蚀性能略优于相同厚度下粗晶工业纯铁的基体及其Ni镀层,但随着镀层厚度的增加,这种差异逐渐减小.同时随着镀层厚度的增加,镀层表面越来越平整致密. 展开更多
关键词 直流电沉积 纳米晶工业纯铁 粗晶工业纯铁 Ni镀层 静态浸泡方法 耐蚀性能 组织形貌 结构分析
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电网铁附件断裂失效分析 预览
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作者 田革燊 张鹏林 +2 位作者 蒋菲 马小东 徐桃萍 《兰州理工大学学报》 北大核心 2018年第3期17-20,共4页
针对电网铁附件抱箍易产生断裂失效的问题,采用SEM微观形貌观察结合原位动态拉伸试验等方法对电网抱箍断裂失效进行了相关研究.首先通过SEM对断口微观形貌观察,初步确定断裂起源,其次通过微观组织分析等,以确定断裂方式,最后为验证上述... 针对电网铁附件抱箍易产生断裂失效的问题,采用SEM微观形貌观察结合原位动态拉伸试验等方法对电网抱箍断裂失效进行了相关研究.首先通过SEM对断口微观形貌观察,初步确定断裂起源,其次通过微观组织分析等,以确定断裂方式,最后为验证上述分析的正确性,对样品进行动态原位拉伸实验研究.结果表明:抱箍微裂纹起源于夹杂物及表面缺口处,根据断口形貌判断断裂方式为韧脆断裂,而原位动态拉伸实验发现该实验抱箍试样塑性较好,服役抱箍断裂是由于抱箍制弯过程消耗了材料本身大部分塑性导致抱箍在疲劳应力下发生韧脆断裂,其中制弯工艺对铁附件抱箍起到了加工硬化的作用,相应对该工艺方法提出了改进措施. 展开更多
关键词 电网抱箍 断口分析 组织形貌 动原位拉伸
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