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固态扩散条件下C在M7C3与M23C6碳化物转变中的作用
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作者 候韶凯 马幼平 杨蕾 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第5期62-66,共5页
对3Cr13不锈钢进行气体渗碳和高温脱碳处理,探究了M7C3型碳化物与M23C6型碳化物之间的转变关系,揭示了C在碳化物转变过程中起到的作用。结果表明:经过渗碳处理后不锈钢的组织中都出现了碳化物,碳化物的数量随着渗碳时间的延长而增加,而... 对3Cr13不锈钢进行气体渗碳和高温脱碳处理,探究了M7C3型碳化物与M23C6型碳化物之间的转变关系,揭示了C在碳化物转变过程中起到的作用。结果表明:经过渗碳处理后不锈钢的组织中都出现了碳化物,碳化物的数量随着渗碳时间的延长而增加,而脱碳之后碳化物的数量明显减少。进行EDS分析后发现,不锈钢中存在一个特别的区域,在该区域两侧出现了碳含量差异很大,而铬含量几乎相同的碳化物。进行XRD剥离试验后发现,这个区域其实是M7C3与M23C6碳化物转变区,且脱碳之后该区域到渗碳表层的距离变小,说明在固态扩散条件下M7C3与M23C6碳化物之间的转变主要受碳含量的控制。 展开更多
关键词 不锈钢 气体渗碳 高温脱碳 M7C3碳化物 M23C6碳化物
2205双相不锈钢晶间腐蚀试验开裂原因分析
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作者 黄安琪 李雪峰 +1 位作者 高灵清 郭海霞 《材料开发与应用》 CAS 2019年第5期1-5,15,共6页
2205不锈钢板晶间腐蚀试验弯曲过程中发生开裂现象。为寻找开裂原因,对试验样品进行了化学成分分析、金相分析、扫描电镜分析及透射电镜分析。结果表明,2205不锈钢板弯折出现裂纹的原因是2205不锈钢板C含量过高,在敏化处理过程中析出了... 2205不锈钢板晶间腐蚀试验弯曲过程中发生开裂现象。为寻找开裂原因,对试验样品进行了化学成分分析、金相分析、扫描电镜分析及透射电镜分析。结果表明,2205不锈钢板弯折出现裂纹的原因是2205不锈钢板C含量过高,在敏化处理过程中析出了脆性M23C6碳化物,造成钢板韧性降低,导致弯曲开裂。 展开更多
关键词 2205不锈钢 敏化处理 弯曲开裂 M23C6碳化物
热轧压下量对430铁素体不锈钢组织与力学性能的影响
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作者 李文琪 鲁辉虎 +3 位作者 骆毅 郭红魁 李建春 梁伟 《热加工工艺》 北大核心 2019年第19期39-42,47共5页
研究了铁素体相区热轧压下量对430铁素体不锈钢显微组织、析出相及力学性能的影响。通过拉伸试验、维氏硬度试验研究了钢的力学性能,采用扫描电镜、能谱仪和EBSD分析了显微组织、织构与析出相。结果表明,830℃热轧空冷后钢的组织主要由... 研究了铁素体相区热轧压下量对430铁素体不锈钢显微组织、析出相及力学性能的影响。通过拉伸试验、维氏硬度试验研究了钢的力学性能,采用扫描电镜、能谱仪和EBSD分析了显微组织、织构与析出相。结果表明,830℃热轧空冷后钢的组织主要由铁素体和(Fe,Cr)23C6组成。随着热轧压下量的增大,晶内亚结构逐渐增多,α纤维织构逐渐减弱,而γ纤维织构逐渐增强,(Fe,Cr)23C6析出量逐渐增加;试验钢的抗拉强度逐渐提高,而伸长率逐渐下降。 展开更多
关键词 铁素体不锈钢 热轧 M23C6碳化物 显微组织 力学性能
高温蠕变过程中高铬耐热钢的电化学极化行为
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作者 毕瑶 刘新宝 +1 位作者 朱麟 张亚岗 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2019年第11期213-218,共6页
通过蠕变持久和间断试验制备了具有不同蠕变损伤状态的高铬耐热钢(P91钢)试样,借助扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等分析手段,系统考察了P91钢在蠕变过程中的微观组织演化行为。在此基础上,利用3.5%NaCl电解液研究了高铬耐热钢P9... 通过蠕变持久和间断试验制备了具有不同蠕变损伤状态的高铬耐热钢(P91钢)试样,借助扫描电子显微镜(SEM)和X射线衍射(XRD)等分析手段,系统考察了P91钢在蠕变过程中的微观组织演化行为。在此基础上,利用3.5%NaCl电解液研究了高铬耐热钢P91高温蠕变损伤过程中的电化学极化行为。结果表明,自腐蚀电流密度在蠕变第一阶段单调上升,主要是由可动位错密度快速下降和第二相粒子大量析出造成;在稳态蠕变阶段,可动位错密度基本保持不变,析出相开始粗化,导致自腐蚀电流密度下降;到蠕变加速阶段,自腐蚀电流密度再次上升,主要与析出相的快速粗化和在其附近产生的空洞及微裂纹有关。 展开更多
关键词 P91钢 蠕变 电化学技术 M23C6碳化物
高温长时服役HR3C钢焊接接头的组织与性能 被引量:2
5
作者 杜宝帅 刘睿 +1 位作者 张忠文 李新梅 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第2期52-55,共4页
采用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪以及拉伸和弯曲试验研究了高温服役4.2万小时超超临界机组用HR3C钢焊接接头的微观组织和力学性能。结果表明,高温长时服役后HR3C钢焊缝金属中形成了大量条状和颗粒状M23C6析出相,焊接热影响区奥... 采用金相显微镜、扫描电镜、X射线衍射仪以及拉伸和弯曲试验研究了高温服役4.2万小时超超临界机组用HR3C钢焊接接头的微观组织和力学性能。结果表明,高温长时服役后HR3C钢焊缝金属中形成了大量条状和颗粒状M23C6析出相,焊接热影响区奥氏体晶粒长大,在晶界附近形成了板状M23C6相。拉伸和弯曲试验结果表明HR3C钢焊接接头高温服役后表现出明显的时效脆化倾向。 展开更多
关键词 HR3C 焊接接头 时效脆化 M23C6碳化物
Tempaloy A-3奥氏体耐热钢的高温时效脆性
6
作者 王硕 刘广兴 谭舒平 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2015年第9期79-83,共5页
通过对新型奥氏体钢Tempaloy A-3经700℃高温时效后进行冲击试验,研究Tempaloy A-3钢的时效脆性情况。并利用光镜、扫描电镜和透射电镜等方法对Tempaloy A-3钢在不同时间时效后的组织结构和室温冲击断口进行观察。结果表明,Tempaloy A-... 通过对新型奥氏体钢Tempaloy A-3经700℃高温时效后进行冲击试验,研究Tempaloy A-3钢的时效脆性情况。并利用光镜、扫描电镜和透射电镜等方法对Tempaloy A-3钢在不同时间时效后的组织结构和室温冲击断口进行观察。结果表明,Tempaloy A-3钢在700℃时效过程中具有比较明显的时效脆性倾向,时效1000 h后冲击吸收能量由时效前的158 J下降到75 J,随着时效时间的延长冲击吸收能量逐渐下降,时效8000 h后冲击吸收能量仅为20 J;此钢时效后的断裂方式主要为脆性断裂;冲击韧性大幅度降低的主要原因为该钢在时效后,晶内与晶界均有大量的析出物,并且随着时效时间的增加,晶界上的M23C6出现聚集和长大以及晶内析出σ脆性相。 展开更多
关键词 Tempaloy A-3钢 时效脆性 冲击断口 M23C6碳化物 Σ相
晶界析出碳化物M23C6对护环用奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N力学性能的影响 预览 被引量:2
7
作者 任涛林 王辉亭 +6 位作者 文道维 刘毅 侯世璞 李文君 高秀玲 赵鹏 戚彩梦 《大电机技术》 北大核心 2014年第3期44-49,共6页
本文研究了护环用奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N在不同热处理过程中晶界析出碳化物与冲击/拉伸性能的关系,并借助扫描电镜和透射电镜对热处理过程中的碳化物的微观结构、冲击及拉伸断口进行了观察与分析。结果表明:奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N经... 本文研究了护环用奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N在不同热处理过程中晶界析出碳化物与冲击/拉伸性能的关系,并借助扫描电镜和透射电镜对热处理过程中的碳化物的微观结构、冲击及拉伸断口进行了观察与分析。结果表明:奥氏体不锈钢1Mn18Cr18N经过热处理后,晶界的析出相为M23C6碳化物,它导致界面结合强度降低,从而引起冲击吸收能量和塑性降低,断裂模式由韧性断裂转变为脆性断裂。 展开更多
关键词 M23C6碳化物 塑性 断裂模式
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高Cr铸造Ni基高温合金K4648的显微组织 预览 被引量:6
8
作者 郑亮 肖程波 +2 位作者 唐定中 顾国红 汤鑫 《中国有色金属学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2009年第4期 662-669,共8页
真空感应熔炼高Cr铸造Ni基高温合会K4648,重熔浇注成等轴品成形试棒。对薄截而试棒和厚截面中柱管浇道进行(1180℃,4h)固溶处理和(1180℃,4h)+(900℃,16h)标准热处理。铸态和热处理态试样通过光学金相、定量金相、扫描电镜... 真空感应熔炼高Cr铸造Ni基高温合会K4648,重熔浇注成等轴品成形试棒。对薄截而试棒和厚截面中柱管浇道进行(1180℃,4h)固溶处理和(1180℃,4h)+(900℃,16h)标准热处理。铸态和热处理态试样通过光学金相、定量金相、扫描电镜及能谱分析和X射线衍射分析确定合金中相的种类、形貌和成分。结果表明:K4648合金铸态组织中主要存在y基体、初生α相和MC碳化物;初生α相是Ni、Mo和W在Cr中的过饱和固溶体,其中Ni含量(摩尔分数)可达30%以上,本研究中的α相可命名为α-(Cr,Ni);在0.2N载荷下,该α相的维氏显微硬度值为6.3GPa,是一种硬而脆的相;经(1180℃,4h)固溶处理,初生α相和MC碳化物都会回溶,并且转变为M23C6碳化物,M23C6碳化物比初牛α相具有更高的Cr含量和更低的Ni含量。固溶处理后特别是在厚截面试样中还残存未转变的α相和MC碳化物。(1180℃,4h)+(900℃,16h)标准热处理后,合金内部广泛析出片状次生α相和γ-Ni3(Al,Ti,Nb)相,且在晶界区补充析出粒状M23C6碳化物,起到强化合金的作用。 展开更多
关键词 镍基高温合金 K4648 α-(Cr Ni)相 M23C6碳化物 显微组织
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服役前后减摩钢的组织分析 预览
9
作者 高巍 王正品 +2 位作者 金耀华 石崇哲 雷小侠 《铸造技术》 CAS 北大核心 2008年第8期 1031-1034,共4页
利用金相显微镜、硬度机、能谱和透射电镜,分别对大型轧钢机滑动轴承的原始状态和服役后状态进行研究。结果表明,原始态试样组织细小,分布均匀,服役后组织变的粗大,且分布不均匀;服役后材料的硬度明显小于原始态;组织中存在(Fe... 利用金相显微镜、硬度机、能谱和透射电镜,分别对大型轧钢机滑动轴承的原始状态和服役后状态进行研究。结果表明,原始态试样组织细小,分布均匀,服役后组织变的粗大,且分布不均匀;服役后材料的硬度明显小于原始态;组织中存在(Fe,Mn)S硫化物和块状M23C6碳化物组织。由于(Fe,Mn)S硫化物的自润滑作用降低了摩擦系数,弥散分布于基体中的M23C6碳化物强化基体,阻止了磨料对基体的磨损,所以增强了材料的耐磨性。 展开更多
关键词 减摩钢 硫化 M23C6碳化物
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电脉冲处理对预变形Fe13Mn6Si13Cr4Ni0.1C合金形状记忆效应及显微组织的影响
10
作者 杨世洲 李宁 李辉 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2016年第1期51-55,共5页
研究了电脉冲处理对预变形Fe13Mn6Si13Cr4Ni0.1C合金形状记忆效应及其显微组织的影响。结果表明:电脉冲处理能加速Cr和C原子的迁移及Cr23C6碳化物的析出,降低时效温度,缩短时效时间,并能诱发Cr23C6碳化物的形核。因此,与10%拉伸预变形... 研究了电脉冲处理对预变形Fe13Mn6Si13Cr4Ni0.1C合金形状记忆效应及其显微组织的影响。结果表明:电脉冲处理能加速Cr和C原子的迁移及Cr23C6碳化物的析出,降低时效温度,缩短时效时间,并能诱发Cr23C6碳化物的形核。因此,与10%拉伸预变形后再经973,1073 K时效的合金相比,10%拉伸预变形后经300 V,1100μF,1 Hz电脉冲处理的Fe13Mn6Si13Cr4Ni0.1C合金,其形状回复率能在300 s时间内从固溶态合金的32%提高到87.2%。 展开更多
关键词 形状记忆效应 预变形 电脉冲处理 时效 Cr23C6碳化物 形核率
电脉冲时效对预变形Fe-Mn-Si-Cr-Ni-C合金形状记忆效应及Cr23C6析出的影响 被引量:2
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作者 杨世洲 李宁 +1 位作者 文玉华 彭华备 《稀有金属材料与工程》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第2期238-242,共5页
研究了电脉冲时效对预变形Fe-Mn-Si-Cr-Ni-C合金形状记忆效应及Cr23C6析出的影响。结果显示电脉冲处理能加速Cr和C原子的迁移及Cr23C6碳化物的析出,降低时效温度,缩短时效时间,能诱发Cr23C6碳化物的形核。在973 K时效时具有电脉冲处... 研究了电脉冲时效对预变形Fe-Mn-Si-Cr-Ni-C合金形状记忆效应及Cr23C6析出的影响。结果显示电脉冲处理能加速Cr和C原子的迁移及Cr23C6碳化物的析出,降低时效温度,缩短时效时间,能诱发Cr23C6碳化物的形核。在973 K时效时具有电脉冲处理的预变形Fe-Mn-Si-Cr-Ni-C合金与没有电脉冲处理的合金相比,其形状回复率在30 min内从淬火合金的32%提高到最大值89.2%。 展开更多
关键词 形状记忆效应 时效 电脉冲处理 Cr23C6碳化物
晶界M_(23)C_6碳化物对IN 617合金力学性能的影响 被引量:16
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作者 郭岩 侯淑芳 周荣灿 《动力工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第10期804-808,共5页
研究了IN 617合金在760℃时效过程中组织结构与室温冲击和拉伸性能的关系,并借助扫描电镜和透射电镜对合金时效过程中的微观结构、室温冲击及拉伸断口进行了观察与分析.结果表明:在IN 617合金时效后,主要析出相为M23C6碳化物;晶界M23C... 研究了IN 617合金在760℃时效过程中组织结构与室温冲击和拉伸性能的关系,并借助扫描电镜和透射电镜对合金时效过程中的微观结构、室温冲击及拉伸断口进行了观察与分析.结果表明:在IN 617合金时效后,主要析出相为M23C6碳化物;晶界M23C6碳化物对强度和塑性、冲击吸收能量的作用是:一方面,它阻碍晶界滑移,起到强化作用,从而提高了合金强度;另一方面,它导致界面结合强度降低,晶界成为断裂的发源地,从而引起冲击吸收能量和塑性降低;合金时效后,断裂模式由塑性断裂转变为脆性断裂. 展开更多
关键词 INCONEL 617合金 晶界M23C6碳化物 强度 塑性 冲击吸收能量 断裂模式
T92钢700℃高温时效组织与性能 被引量:3
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作者 顾宝兰 董建新 徐彤 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2015年第8期126-132,共7页
对T92钢在700℃,时间为200、500、800、1000 h的高温时效处理后材料的显微组织和力学性能(包括拉伸性能、冲击性能和硬度)进行研究,同时与供货态T92钢的性能和组织进行比较。试验结果表明,T92钢在700℃时效过程中,强度和硬度值均有所... 对T92钢在700℃,时间为200、500、800、1000 h的高温时效处理后材料的显微组织和力学性能(包括拉伸性能、冲击性能和硬度)进行研究,同时与供货态T92钢的性能和组织进行比较。试验结果表明,T92钢在700℃时效过程中,强度和硬度值均有所下降,但下降幅度不大;而冲击吸收能量显著下降,和原始试样相比,时效1000 h后,冲击能量下降约26%。显微组织观察结果表明,时效过程中T92钢仍保持马氏体板条形貌,但随着时效时间的延长,马氏体板条宽化,且有亚晶出现。交货态显微组织中的析出相类型主要为M23C6型碳化物,时效过程中,M23C6型碳化物晶界析出并长大,是冲击吸收能量下降的主要因素,MX相在时效过程中数量增加但粗化不明显,时效500 h后Laves相析出,但数量很少,在时效后期有所粗化,数量没有增加。 展开更多
关键词 T92钢 高温时效 M23C6碳化物 LAVES相
21-6-9不锈钢在退火过程中的析出行为 被引量:1
14
作者 袁丰伟 郑海忠 +2 位作者 鲁世强 胡春文 王晓震 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2014年第11期106-110,共5页
研究了21-6-9不锈钢在400~900℃退火过程中析出相的析出行为,采用热力学计算软件和微观结构检测技术对21-6-9不锈钢的析出相进行了表征。结果表明,在退火过程中21-6-9不锈钢的析出相为M23C6型碳化物,析出温度范围大致为630~850℃,其中... 研究了21-6-9不锈钢在400~900℃退火过程中析出相的析出行为,采用热力学计算软件和微观结构检测技术对21-6-9不锈钢的析出相进行了表征。结果表明,在退火过程中21-6-9不锈钢的析出相为M23C6型碳化物,析出温度范围大致为630~850℃,其中析出敏感温度为800℃左右,M23C6析出量随温度升高先增多后减少,析出相固溶温度为900℃左右。在700℃保温10 min后,晶界处有少量M23C6析出,随保温时间延长,M23C6析出量逐渐增多,且由晶界析出逐渐向晶内生长。 展开更多
关键词 21-6-9不锈钢 退火处理 析出行为 M23C6碳化物
Cr—Mn—N奥氏体耐热钢中M23C6型碳化物析出特征及其对韧塑性的影响 被引量:11
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作者 郑雷刚 胡小强 +1 位作者 康秀红 李殿中 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2013年第9期1081-1088,共8页
利用OM,SEM与XRD物相分析等方法,研究了一种C和N含量相近的Cr-Mn-N奥氏体耐热钢在600—1000℃温度范围内时效过程中析出相的析出特征及其对材料韧塑性的影响.结果表明,实验钢中时效析出相主要为富Cr的M23C6型碳化物,且具有连续膜... 利用OM,SEM与XRD物相分析等方法,研究了一种C和N含量相近的Cr-Mn-N奥氏体耐热钢在600—1000℃温度范围内时效过程中析出相的析出特征及其对材料韧塑性的影响.结果表明,实验钢中时效析出相主要为富Cr的M23C6型碳化物,且具有连续膜状、层片状、短杆状、颗粒状等典型形貌特征,析出序列为“晶界膜状析出→胞状组织内层片状析出→晶内短杆状析出”.此外,实验钢的时效脆性与M23C6型碳化物的析出特征密切相关.晶界处呈连续膜状特征的M23C6型碳化物显著降低实验钢的冲击韧性,是造成时效脆性的主要因素. 展开更多
关键词 Cr—Mn-N奥氏体耐热钢 M23C6碳化物 胞状组织 时效脆性
长期时效对低碳Ni—Cr-W—Mo耐热合金组织和力学性能的影响 被引量:1
16
作者 陈石富 马惠萍 +2 位作者 鞠泉 张北江 赵光普 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2012年第6期 47-51,共5页
研究了长期时效对低碳Ni—Cr-W~Mo耐热合金组织和力学性能的影响。结果表明,长期时效后低碳Ni—Cr-W-Mo耐热合金存在3种析出相:M。C型初生碳化物相、二次M23C6型碳化物相和“相;其中M6C型初生碳化物相存在于供应态和时效态。因为合... 研究了长期时效对低碳Ni—Cr-W~Mo耐热合金组织和力学性能的影响。结果表明,长期时效后低碳Ni—Cr-W-Mo耐热合金存在3种析出相:M。C型初生碳化物相、二次M23C6型碳化物相和“相;其中M6C型初生碳化物相存在于供应态和时效态。因为合金含碳量低,所以合金在750℃时效超过200h和在900℃时效超过100h时,就析出μ相。合金在750℃时效至1000h时,随着时效时间的延长,合金硬度值不断增加;而合金在900℃时效至1000h时,随着时效时间的延长,合金硬度值首先增加至最大值,随后合金硬度值随着时效时间的延长而降低;这是因为二次M23C5型碳化物析出形态在时效过程中发生了变化。合金时效前后的室温拉伸性能数据证实微量”相对合金室温拉伸影响很小。 展开更多
关键词 低碳Ni—Cr-W—Mo耐热合金 μ相 一次M6C碳化物 二次M23C6碳化物 硬度
超超临界压力锅炉用T92/P92钢析出相的研究进展 预览 被引量:11
17
作者 窦洪 王志武 宋涛 《广东电力》 2012年第2期 1-4,19,共5页
D2/P92钢作为超超临界锅炉的候选用钢,在长期高温蠕变过程中会有大量的析出相析出,严重影响其高温蠕变性能。综述了国内外关于M23C6型碳化物、MX型碳氮化物、Laves相和Z相4种析出相的研究进展,概述了未来对T92/P92钢中析出相的研... D2/P92钢作为超超临界锅炉的候选用钢,在长期高温蠕变过程中会有大量的析出相析出,严重影响其高温蠕变性能。综述了国内外关于M23C6型碳化物、MX型碳氮化物、Laves相和Z相4种析出相的研究进展,概述了未来对T92/P92钢中析出相的研究方向。 展开更多
关键词 T92/P92钢 M23C6碳化物 MX型碳氮化 LAVES相 Z相
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TP304H奥氏体不锈钢锅炉管长期高温运行后的组织变化分析和研究 预览 被引量:5
18
作者 胡平 王志武 李正刚 《广东电力》 2010年第5期 16-19,22,共5页
对TP304H铜管在电厂长期高温运行后的组织变化和析出相进行了研究和分析,所得结果表明在长期高温、高压的运行过程中,TP304H钢管组织特征发生明显变化,析出相增加,主要是M23C6型碳化物和σ相,并随着析出物的增加,奥氏体耐热钢的... 对TP304H铜管在电厂长期高温运行后的组织变化和析出相进行了研究和分析,所得结果表明在长期高温、高压的运行过程中,TP304H钢管组织特征发生明显变化,析出相增加,主要是M23C6型碳化物和σ相,并随着析出物的增加,奥氏体耐热钢的机械性能下降,直至被破坏。为此,指出高温是影响析出相形成的主要因素。 展开更多
关键词 TP304H奥氏体不锈钢 析出相 M23C6碳化物 Σ相 组织变化
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超超临界汽轮机转子X12CrMoWVNbN10-1-1钢的早期断裂分析 被引量:7
19
作者 崔慧然 孙锋 +3 位作者 梅林波 张澜庭 单爱党 万荣春 《动力工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2010年第4期298-303,共6页
对进口的2个X12CrMoWVNbNl0-1-1钢汽轮机转子的T3部位进行了强度考核,并采用光学显微镜(OM)、场发射扫描电镜(FESEM)和透射电子显微镜(TEM)对发生早期断裂和满足强度要求的试样进行了对比研究,分析了试样早期断裂的原因.结果表明... 对进口的2个X12CrMoWVNbNl0-1-1钢汽轮机转子的T3部位进行了强度考核,并采用光学显微镜(OM)、场发射扫描电镜(FESEM)和透射电子显微镜(TEM)对发生早期断裂和满足强度要求的试样进行了对比研究,分析了试样早期断裂的原因.结果表明:在锻造或热处理过程中,未溶的富Fe、Cr和Nb的第二相大颗粒(Cr16.81Fe76.01Nb5.63Mo1.09W0.36)分布在早期断裂试样的孔洞边缘,是形成孔洞的主要原因,这些孔洞在高温和高应力作用下加速扩展,导致试样早期断裂;M23C6碳化物的粗化导致材料性能下降,是试验钢早期断裂的另一主要原因. 展开更多
关键词 X12CrMoWVNbNl0-1-1转子钢 早期断裂 孔洞 M23C6碳化物 粗化
La含量对GH230合金组织和性能的影响 被引量:2
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作者 陈石富 马惠萍 +1 位作者 鞠泉 赵光普 《中国冶金》 CAS 2009年第10期13-18,共6页
研究了La含量时GH230合金组织和性能的影响。结果表明,当合金La质量分数达到0.048oA时,合金中析出新相——富镧相;而且合金含La量还影响晶界二次M23C6型碳化物析出形态,即晶界二次M23C6型碳化物形态逐浙由胞状(w(La)为0%试验... 研究了La含量时GH230合金组织和性能的影响。结果表明,当合金La质量分数达到0.048oA时,合金中析出新相——富镧相;而且合金含La量还影响晶界二次M23C6型碳化物析出形态,即晶界二次M23C6型碳化物形态逐浙由胞状(w(La)为0%试验合金)向片状(w(La)为0.026,w(La)为0.048%试验合金)、链状(W(La)为0.087%试验合金)转变。但是合金含La量对一次M23C6型碳化物相数量、尺寸、分布以及合金基体的晶粒尺寸影响较小。La通过改变合金组织而影响其室温力学性能和927℃、62MPa条件下的持久寿命。 展开更多
关键词 GH230合金 富镧相 一次M6C碳化物 二次M23C6碳化物 持久性能
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