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焊接气瓶钢HP295热塑性研究 预览
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作者 王博 徐光 《武汉科技大学学报》 CAS 北大核心 2019年第4期246-251,共6页
采用Gleeble3500热模拟试验机对焊接气瓶钢HP295的高温热塑性能进行测试,利用OM、SEM、EDS对实验钢热变形后的微观组织、断口形貌及微区成分进行表征,并对断裂类型及影响因素进行分析。结果表明,在500~1100℃的温度范围内,实验钢的断面... 采用Gleeble3500热模拟试验机对焊接气瓶钢HP295的高温热塑性能进行测试,利用OM、SEM、EDS对实验钢热变形后的微观组织、断口形貌及微区成分进行表征,并对断裂类型及影响因素进行分析。结果表明,在500~1100℃的温度范围内,实验钢的断面收缩率RA均超过了77%,整体表现出了良好的高温塑性;实验钢的热塑性曲线在700~900℃之间出现了一个“塑性凹槽”,在800℃时试样的断面收缩率达到极小值77.98%,故实际生产中应避开这一温度范围,在铸坯表面温度高于900℃时进行矫直。HP295钢在900℃以上的高温塑性区,表现为穿晶韧性断裂;在800℃塑性极小值时,铁素体在奥氏体晶界的析出降低了实验钢的塑性,表现为沿晶韧性断裂。 展开更多
关键词 HP295钢 热塑性 金相组织 断口形貌 断裂机理
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铁素体析出量对铸坯热塑性的影响 预览 被引量:1
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作者 李波 汪春雷 +2 位作者 李斌 夏赞平 杜辰伟 《江西冶金》 2018年第2期1-4,共4页
连铸过程中的奥氏体向铁素体转变对铸坯的第三脆性区有重要影响,其中铁素体析出量是最主要的影响因素。在建立的奥氏体向铁素体转变模型的基础上,结合实验测定的热塑性曲线,研究了J55微合金钢连铸过程铁素体转变量对热塑性的定量影响,并... 连铸过程中的奥氏体向铁素体转变对铸坯的第三脆性区有重要影响,其中铁素体析出量是最主要的影响因素。在建立的奥氏体向铁素体转变模型的基础上,结合实验测定的热塑性曲线,研究了J55微合金钢连铸过程铁素体转变量对热塑性的定量影响,并将20%的铁素体析出量确定为获得较好的铸坯塑性而不导致裂纹开裂的临界铁素体析出量。在此基础上,进一步建立了铁素体析出量对铸坯热塑性即铸坯表面横裂纹敏感性的预测模型,可为连铸表面横裂纹的预防提供有效指导。 展开更多
关键词 连铸 铁素体析出量 热塑性 裂纹预测
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BN析出行为对低碳含硼钢高温塑性的影响
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作者 苏笃星 周青峰 邹长东 《钢铁研究学报》 CSCD 北大核心 2018年第6期476-481,共6页
通过高温共聚焦显微镜、金相显微镜、扫描电镜等对低碳含硼钢凝固过程的BN析出特征进行了研究。结果表明,受不同温度下BN析出颗粒尺寸及分布的影响,低碳含硼钢在不同温度条件下表现出高温塑性的差异,且冷却速度对低碳含硼钢BN的析出颗... 通过高温共聚焦显微镜、金相显微镜、扫描电镜等对低碳含硼钢凝固过程的BN析出特征进行了研究。结果表明,受不同温度下BN析出颗粒尺寸及分布的影响,低碳含硼钢在不同温度条件下表现出高温塑性的差异,且冷却速度对低碳含硼钢BN的析出颗粒尺寸有显著影响,冷却速度越高,BN析出颗粒尺寸越小,数量越多。探讨了BN对低碳含硼钢高温热塑性的影响机理,并为低碳含硼钢连铸提出了相应的优化措施。 展开更多
关键词 高温共聚焦显微镜 低碳含硼钢 BN析出 高温塑性
超临界水冷堆包壳材料用C-276合金的热拉伸行为研究
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作者 高佩 程晓农 +3 位作者 陈正宗 李冬升 罗锐 刘瑜 《塑性工程学报》 CSCD 北大核心 2018年第6期168-173,共6页
采用G1eeble-3500热模拟试验机,利用金相显微镜、扫描电子显微镜等手段,研究了不同温度对C-276合金热拉伸行为的影响。结果表明:该合金在1050~1250℃具有良好的塑性,断面收缩率均大于70%,且在1200℃时最大;在950-1250℃热拉伸试样断口... 采用G1eeble-3500热模拟试验机,利用金相显微镜、扫描电子显微镜等手段,研究了不同温度对C-276合金热拉伸行为的影响。结果表明:该合金在1050~1250℃具有良好的塑性,断面收缩率均大于70%,且在1200℃时最大;在950-1250℃热拉伸试样断口处均有颈缩现象,为沿原始晶界开裂,且韧窝随温度的上升而增多、变深,塑性越来越好,当温度超过1200℃时断口韧窝数量开始缓慢减少,塑性缓慢下降;随着温度的上升,合金的动态再结晶百分比增大,且再结晶晶粒开始缓慢增粗,在1150-1250℃时发生完全动态再结晶。对于C-276合金,当应变速率为1s^-1时,最佳的热加工温度范围为1150~1250℃。 展开更多
关键词 超临界水冷堆 包壳材料 C-276合金 热塑性 动态再结晶
节约型高强韧不锈钢及其薄带连铸制备技术 被引量:1
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作者 刘振宇 赵岩 +3 位作者 刘鑫 曹光明 李成刚 王国栋 《轧钢》 2017年第1期53-58,共6页
双辊薄带连铸技术自上世纪80年代至今已有近40年,但在常规不锈钢的工业化生产方面一直未取得成功。究其原因,主要归因于生产消耗、产品利润与产能之间的不匹配。近年来,国际国内开始将薄带连铸应用于制备节约型高强韧不锈钢,从而简化了... 双辊薄带连铸技术自上世纪80年代至今已有近40年,但在常规不锈钢的工业化生产方面一直未取得成功。究其原因,主要归因于生产消耗、产品利润与产能之间的不匹配。近年来,国际国内开始将薄带连铸应用于制备节约型高强韧不锈钢,从而简化了热轧生产工艺,解决了因热塑性差而造成的钢板边裂和中裂等缺陷,大大提高了成材率。韩国浦项制铁采用薄带连铸技术生产出节约型双相不锈钢,耐腐蚀性能与SUS304奥氏体不锈钢相当,而抗拉强度可提高1倍,产品主要用于取代材料成本过高的奥氏体不锈钢。我国东北大学开发出高强韧节约型不锈钢的成分体系及其薄带连铸技术,制备出0.30~1.5mm厚薄带,其强塑积高达62 000 MPa·%且其耐腐蚀性能较SUS304高出10%~15%,可以应用于核电、石化、铁路交通及汽车结构等领域。本文就薄带连铸高强韧不锈钢的现状、应用及未来发展趋势进行了综述和分析。 展开更多
关键词 节约型高强韧双相不锈钢 热塑性 薄带连铸
系泊链热编环工艺研究 预览
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作者 李剑 朱桥良 +1 位作者 邵云亮 张明 《热处理技术与装备》 2017年第1期6-9,共4页
系泊链是海工装备的重要组成部分,其质量直接影响到整个装备的安全性能。为了保证最终产品的尺寸、外形及产品的力学性能,需要采用热编环工艺。本研究通过热塑性试验和晶粒度检查,分析了温度对系泊链材料性能的影响,并制定了能够满足产... 系泊链是海工装备的重要组成部分,其质量直接影响到整个装备的安全性能。为了保证最终产品的尺寸、外形及产品的力学性能,需要采用热编环工艺。本研究通过热塑性试验和晶粒度检查,分析了温度对系泊链材料性能的影响,并制定了能够满足产品最终质量的热编环工艺。 展开更多
关键词 系泊链 热塑性 热编环
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钛和钒对高锰钢高温热延性的影响
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作者 刘洪波 刘建华 +3 位作者 丁浩 吴博威 张杰 苏晓峰 《工程科学学报》 EI CSCD 北大核心 2017年第4期520-528,共9页
运用Gleeble-3500热力模拟试验机对700-1200℃温度范围内高锰钢Mn13单独加入钛(质量分数0.10%)、复合添加钛(质量分数0.11%)和钒(质量分数0.20%)后的高温热延性进行测试.采用扫描电镜和X射线能谱分析仪对不同温度下拉伸断裂后试... 运用Gleeble-3500热力模拟试验机对700-1200℃温度范围内高锰钢Mn13单独加入钛(质量分数0.10%)、复合添加钛(质量分数0.11%)和钒(质量分数0.20%)后的高温热延性进行测试.采用扫描电镜和X射线能谱分析仪对不同温度下拉伸断裂后试样的断口形貌以及断口处的析出粒子进行了分析.温度-断面收缩率曲线表明在高锰钢中加入0.10%钛后,其断面收缩率出现了一定程度的下降,这表明钛的加入恶化了高锰钢的热延性;在此基础上加入0.20%钒,高锰钢的热延性出现了进一步的下降,即钛和钒的复合加入严重恶化了高锰钢的热延性.利用Thermo-Calc热力学计算软件对单独含钛以及复合含钛钒的高锰钢在700-1600℃存在的平衡析出相进行了计算,计算结果表明Ti(C,N)的平衡析出温度均约为1499℃,远大于其液相线温度,这说明Ti(C,N)在高锰钢的液相中就可以开始析出.扫描电镜-能谱分析结果表明在奥氏体晶界以及三叉晶界处存在大量的Ti(C,N)和(Ti,V)C粒子,这些粒子的出现抑制了动态再结晶的发生,并且加速了晶界附近裂纹的扩展. 展开更多
关键词 锰钢 拉伸实验 热延性 动态再结晶
700℃超超临界锅炉用Inconel 740H合金的热塑性 被引量:3
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作者 高佩 朱海涛 +4 位作者 程晓农 徐松乾 李冬升 潘坤 丛生达 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2017年第9期124-127,共4页
研究了不同温度对Inconel 740H合金热塑性的影响。结果表明:Inconel 740H合金在1050~1200℃范围内具有良好的热塑性,拉伸断口处均有明显颈缩现象,为塑性断裂,断面收缩率均在80%以上,且在1150℃左右达到最大值;随着温度的升高,合金断口... 研究了不同温度对Inconel 740H合金热塑性的影响。结果表明:Inconel 740H合金在1050~1200℃范围内具有良好的热塑性,拉伸断口处均有明显颈缩现象,为塑性断裂,断面收缩率均在80%以上,且在1150℃左右达到最大值;随着温度的升高,合金断口韧窝增多,塑性越来越好,当温度超过1150℃后断口韧窝减少,塑性开始缓慢下降;随着变形温度的提高,合金的动态再结晶率增大,在1125~1200℃时,可发生完全动态再结晶,当温度超过1150℃后,细小的再结晶晶粒开始缓慢长大。对于Inconel 740H合金热挤压管,在应变速率为1 s~(-1)时,较合适的热变形温度范围为1125~1175℃。 展开更多
关键词 INCONEL 740H合金 热塑性 动态再结晶 断口 韧窝
节约型双相不锈钢组织演变规律的研究进展 被引量:2
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作者 刘国平 《中国冶金》 CAS 2017年第3期1-6,共6页
节约型双相不锈钢是一种高性能、低成本的结构材料,拥有广阔的应用前景,有望广泛应用于核电、石化、造船、造纸和海水淡化等领域,但是其热加工制备困难,阻碍了大规模工业化生产。简要介绍了国内外双相不锈钢的研究现状,综述了双相不锈... 节约型双相不锈钢是一种高性能、低成本的结构材料,拥有广阔的应用前景,有望广泛应用于核电、石化、造船、造纸和海水淡化等领域,但是其热加工制备困难,阻碍了大规模工业化生产。简要介绍了国内外双相不锈钢的研究现状,综述了双相不锈钢的组织性能演变、热变形规律及脆性相析出行为等。从组织演变规律入手,指出改善节约型双相不锈钢热塑性的重要性及可行性。 展开更多
关键词 节约型双相不锈钢 研究现状 组织性能 热塑性
热交换器用Inconel 600合金的热塑性研究 预览
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作者 高佩 李宏 +4 位作者 吴青松 陶亚平 童明鸣 王洲航 吴志敏 《钢管》 CAS 2017年第6期11-15,共5页
研究不同温度对热交换器用lneonel600合金高温热塑性的影响。结果表明:该合金在1075~1200℃具有良好的热塑性,拉伸断口处有明显的颈缩现象,为塑性断裂,断面收缩率均在90%以上,且在1150℃左右达到最大值。随着温度的升高,颈缩越... 研究不同温度对热交换器用lneonel600合金高温热塑性的影响。结果表明:该合金在1075~1200℃具有良好的热塑性,拉伸断口处有明显的颈缩现象,为塑性断裂,断面收缩率均在90%以上,且在1150℃左右达到最大值。随着温度的升高,颈缩越来越明显,断口韧窝越来越多,塑性越来越好,当温度为1150oC时断口颈缩最大,韧窝数量最多且最深;温度达到1175℃时韧窝开始明显减少,热塑性开始下降;温度达到1200℃时拉伸断口较平滑,无韧窝,晶界发生氧化,局部出现晶粒脱落现象;在950。1200oC,随着温度的升高,合金的再结晶晶粒逐渐增多,温度达到1050℃时,晶粒基本为分布均匀的细小等轴晶,合金发生完全动态再结晶。 展开更多
关键词 INCONEL 600合金 热塑性 动态再结晶
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通过调整冷却制度预防连铸坯角部横向裂纹 被引量:1
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作者 付振坡 杨军 +4 位作者 操瑞宏 李广生 邹德宁 华江峰 丁畅越 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第1期161-165,共5页
以AH36钢为研究对象,采用Gleeble-3800热模拟机模拟连铸坯冷却制度和拉断试样,借助金相显微镜对断口微观组织进行分析表征,研究不同冷却制度下试样的热延展性,明确冷却制度对连铸坯角部横裂纹的影响。结果表明:传统冷却制度下,试样在80... 以AH36钢为研究对象,采用Gleeble-3800热模拟机模拟连铸坯冷却制度和拉断试样,借助金相显微镜对断口微观组织进行分析表征,研究不同冷却制度下试样的热延展性,明确冷却制度对连铸坯角部横裂纹的影响。结果表明:传统冷却制度下,试样在800℃时断面收缩率低于40%,断口呈脆性断裂,热塑性差,抗裂纹敏感性低,铁素体和珠光体组织分布不均匀,晶粒粗大析出物沿晶界产生并呈链状分布。热循环冷却制度条件下,试样在800℃时的断面收缩率为53.30%,并且微观组织均匀,晶粒细小,无链状析出物。热循环冷却制度能够有效提高连铸坯表面热延展性,降低裂纹敏感性,消除角部裂纹的产生。 展开更多
关键词 连铸坯 冷却制度 裂纹 热延展性 热模拟
热模拟试验机Gleeble-3800在新钢的典型应用 预览
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作者 潘津 吴京东 +1 位作者 李慧颖 张亚君 《江西冶金》 2017年第1期34-36,39共4页
介绍Gleeble-3800热/力模拟试验机在新钢实际应用中的几个典型试验,包括相变点测量及CCT曲线试验、高温热塑性试验、单道/多道次变形试验和HAZ焊接热影响区热模拟试验等,这些试验可用来解决连铸、轧钢等生产中存在的一些问题。
关键词 热模拟试验 CCT曲线 热塑性 单道/多道次变形 焊接
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2.25Cr1Mo合金高温低塑性的非平衡偏聚机理研究 被引量:1
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作者 王凯 刘浏 +1 位作者 徐庭栋 董学东 《金属学报》 SCIE EI CAS CSCD 北大核心 2017年第3期345-350,共6页
以2.25Cr1Mo合金为研究对象,利用Gleeble热模拟试验机和Auger能谱仪(AES),研究了合金的高温低塑性发生机理。结果表明,合金高温低塑性发生在850℃附近,且塑性极小值对应着晶界杂质S偏聚浓度极大值。利用杂质S的非平衡晶界偏聚特征,解... 以2.25Cr1Mo合金为研究对象,利用Gleeble热模拟试验机和Auger能谱仪(AES),研究了合金的高温低塑性发生机理。结果表明,合金高温低塑性发生在850℃附近,且塑性极小值对应着晶界杂质S偏聚浓度极大值。利用杂质S的非平衡晶界偏聚特征,解释了2.25Cr1Mo合金高温低塑性现象。 展开更多
关键词 高温低塑性现象 非平衡晶界偏聚
特厚板坯连铸机间歇式喷淋技术的开发与应用
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作者 甄新刚 蒯多圣 +3 位作者 朱志远 王国连 王玉龙 赵晶 《铸造技术》 北大核心 2017年第8期1962-1964,共3页
特厚板坯由于厚度大、拉速低和水平段积水等原因。易发生表面横裂纹等缺陷。通过开发间歇式喷淋技术,使连铸二冷水间歇式喷出,可以明显提高特厚板坯的铸坯质量。使用高温延塑性测定的手段确定当特厚板坯表面温度提高至850℃以上时。... 特厚板坯由于厚度大、拉速低和水平段积水等原因。易发生表面横裂纹等缺陷。通过开发间歇式喷淋技术,使连铸二冷水间歇式喷出,可以明显提高特厚板坯的铸坯质量。使用高温延塑性测定的手段确定当特厚板坯表面温度提高至850℃以上时。可以明显降低特厚板坯表面横裂纹的发生率。间歇式喷淋节奏设定为开启30s,关闭60s。使用间歇式喷淋以后,特厚板坯表面温度提高了80℃左右,特厚板坯表面温差从优化前的60-80℃降低至优化后的20~30℃,特厚板坯表面清理比例减低至0.9%左右,收到良好的效果。 展开更多
关键词 特厚板坯 间歇式喷淋 表面横裂纹 高温延塑性
Ti-B微合金化对ML20Cr冷镦钢连铸坯热塑性的影响 预览
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作者 李永超 段路昭 +1 位作者 李宝秀 孔维涛 《特殊钢》 北大核心 2017年第2期53-55,共3页
试验ML20Cr钢280 mm×325 mn连铸坯的生产流程为80 t顶底复哄转炉-LF-CC工艺。借助Gleeble1500热模拟试验机测试了试验钢连铸坯的650~1 200℃热塑性曲线.许分析了添加0.029Ti-0.002 3B对ML20Cr钢(/%:0.21~0.22C.0.22~0.235i,0.74~... 试验ML20Cr钢280 mm×325 mn连铸坯的生产流程为80 t顶底复哄转炉-LF-CC工艺。借助Gleeble1500热模拟试验机测试了试验钢连铸坯的650~1 200℃热塑性曲线.许分析了添加0.029Ti-0.002 3B对ML20Cr钢(/%:0.21~0.22C.0.22~0.235i,0.74~0.76Mn,0.015~0.017P,0.002~0.003S,0.95~0.96Cr.0.034~0.036A1,0.005 0~0.005 1N)热塑性的影响。结果表明,在650~900℃范旧,含0.029Ti-0.002 3B的ML20Cr钢的塑性(750℃断面收缩率〉70%)优于不加Ti-B的ML20Cr钢(750℃断面收缩率〈50%)。其主要原因TiN优先析出,降低了细小AlN析出物在第三脆性区的影响,同时B元素在奥氏体晶界偏聚,抑制先共析铁素体薄膜的形成,从而有效改善了钢的热塑性、工业生产结果表明,加微量Ti-B后ML20Cr连铸坯开裂率由3.7%降低到0.3%、 展开更多
关键词 ML20Cr冷镦钢 Ti-B微合金化 280 mm×325mm连铸坯 热塑性
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V-微合金化高强度钢Q420C 180 mm×180 mm连铸坯热塑性的研究 预览
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作者 赵斌 崔怀周 +2 位作者 汪成义 吴巍 王欣 《特殊钢》 北大核心 2017年第6期11-15,共5页
试验用Q420C钢(/%:0.18C,0.34Si,1.40Mn,0.013P,0.011S,0.066V,0.018Als,0.011 0N)铸坯的冶炼工艺为80 t BOF-LF-CC。采用Gleeble-1500D热模拟试验机测试Q420C钢连铸坯的600~1400℃热塑性,并利用金相显微镜、扫描电镜以及透射电子显... 试验用Q420C钢(/%:0.18C,0.34Si,1.40Mn,0.013P,0.011S,0.066V,0.018Als,0.011 0N)铸坯的冶炼工艺为80 t BOF-LF-CC。采用Gleeble-1500D热模拟试验机测试Q420C钢连铸坯的600~1400℃热塑性,并利用金相显微镜、扫描电镜以及透射电子显微镜分析断口形貌及金相组织和研究凝固偏析和析出物粒子对铸坯热塑性的影响。结果表明,Q420C钢第Ⅰ脆性区为〉1250~1350℃;第Ⅲ脆性区为700~1050℃;在1050~1250℃,断面收缩率大于60%。工业试验结果表明,通过控制Als含量0.015%~0.020%,适当降低二冷比水量(足辊段7~8t/h,Ⅰ段5.5~6.5 t/h,托辊段14±1t/h),铸坯矫直温度≥1050℃,轧材开裂率由原45.3%降至4.6%。 展开更多
关键词 V-微合金化钢Q420C 热塑性 析出物 断口形貌
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热拉伸和压缩条件下铸造和锻造Ni-42Cu合金的热加工性能 预览
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作者 M.ARJM S.M.ABBASI +1 位作者 A.KARIMI TAHERI A.MOMENI 《中国有色金属学报:英文版》 SCIE EI CAS CSCD 2016年第6期1589-1597,共9页
为了分析铸造和锻造条件下Ni-42Cu合金的流变行为和热加工性能,在温度为900-1150℃、应变速率为0.001-1 s^-1的条件下对合金进行热变形实验。拉伸实验结果表明,950℃时铸造和锻造两种合金均出现"热塑性低谷"。因为慢速动态再结晶,铸... 为了分析铸造和锻造条件下Ni-42Cu合金的流变行为和热加工性能,在温度为900-1150℃、应变速率为0.001-1 s^-1的条件下对合金进行热变形实验。拉伸实验结果表明,950℃时铸造和锻造两种合金均出现"热塑性低谷"。因为慢速动态再结晶,铸造合金的热塑性降低更为明显。合金(特别是铸造合金)的热塑性降低、晶界开裂归因于枝晶原子向晶界的偏析。随应变速率的增大,锻造合金的热塑性得到提高,这与高应变速率下动态再结晶分数的增加有关。此结果验证了动态再结晶机理随应变速率而变化。计算得到锻造合金的应变速率敏感性和不稳定参数结果表明,此合金在低温如950-1050℃和高应变速率(0.1和1 s^-1)条件下易发生应变集中。根据拉伸和压缩实验结果,合金获得理想热加工性能的最佳温度为1050-1150℃。 展开更多
关键词 Ni-Cu合金 热塑性 力学性能 动态再结晶 热压缩 变形性
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DP600双相钢高温塑性失效研究
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作者 邹贻川 李会 +1 位作者 熊惟亮 吴润 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2016年第22期256-259,共4页
采用热模拟拉伸试验研究了DP600双相钢的高温塑性。分析在700~1200℃下DP600钢热拉伸后的微观组织。结果表明:900~1200℃钢中奥氏体的动态再结晶能有效提高其高温塑性,断口为延性断裂。在900~1200℃以下组织显示奥氏体晶界处析出薄膜... 采用热模拟拉伸试验研究了DP600双相钢的高温塑性。分析在700~1200℃下DP600钢热拉伸后的微观组织。结果表明:900~1200℃钢中奥氏体的动态再结晶能有效提高其高温塑性,断口为延性断裂。在900~1200℃以下组织显示奥氏体晶界处析出薄膜状先共析铁素体造成应力集中,导致在晶界处发生断裂,在800℃时塑性降低至谷底。在700~750℃由于块状铁素体大量析出,导致形变均匀塑性得到快速回升。断口附近金相组织中发现孔洞和裂纹,并且均沿着铁素体晶界存在。由于铁素体强度较低,当铁素体量较少时,应变集中在铁素体内部,微孔的形成以及晶界的分离首先从铁素体内部开始。 展开更多
关键词 DP600 高温塑性 动态再结晶 薄膜状铁素体
冷却温度对AH36钢连铸坯热延展性的影响 被引量:2
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作者 付振坡 杨军 +3 位作者 操瑞宏 李广生 邹德宁 丁畅越 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2016年第9期66-70,共5页
连铸坯角部横向裂纹是连续铸钢过程中经常出现的缺陷,直接影响钢材质量和生产成本。以AH36钢为研究对象,采用Gleeble-3800热模拟机模拟连铸坯冷却制度对连铸坯的影响。借助金相显微镜对断口微观组织进行分析表征,研究不同冷却温度下... 连铸坯角部横向裂纹是连续铸钢过程中经常出现的缺陷,直接影响钢材质量和生产成本。以AH36钢为研究对象,采用Gleeble-3800热模拟机模拟连铸坯冷却制度对连铸坯的影响。借助金相显微镜对断口微观组织进行分析表征,研究不同冷却温度下试样的热延展性,明确冷却温度对连铸坯角部横裂纹的影响。结果表明:以10℃/s的冷速冷却至650℃后,回温至Ac3温度以上随后再缓慢冷却至825℃时的试样断面收缩率为67.02%,并且微观组织均匀,晶粒细小。热循环冷却制度能够有效提高连铸坯表面热延展性,降低裂纹敏感性,消除角部裂纹的产生。 展开更多
关键词 冷却温度 角部横裂纹 热延展性 热模拟
一种含钒0.21%钢在750~1000 ℃的热塑性研究 预览
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作者 董洪壮 《山东冶金》 CAS 2016年第1期41-43,共3页
用Gleeble 3800热模拟试验机研究了一种含钒0.21%钢在750~1 000℃的热塑性行为,并用扫描电镜观察了不同温度下试验钢的断口形貌。结果表明,随着温度降低,断面收缩率降低;在试验钢A3温度以上、A1和A3温度之间这两个温度区间内的断口形貌... 用Gleeble 3800热模拟试验机研究了一种含钒0.21%钢在750~1 000℃的热塑性行为,并用扫描电镜观察了不同温度下试验钢的断口形貌。结果表明,随着温度降低,断面收缩率降低;在试验钢A3温度以上、A1和A3温度之间这两个温度区间内的断口形貌明显不同。试验钢适宜的矫直温度应不低于850℃。 展开更多
关键词 含钒钢 热塑性 断面收缩率 断口形貌
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