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矩形喷嘴超声速射流啸叫模式切换的分布性研究 预览
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作者 陈喆 吴九汇 +3 位作者 任阿丹 陈鑫 赵梓廷 郝梦男 《西安交通大学学报》 CSCD 北大核心 2018年第5期62-68,141共8页
为了研究矩形喷嘴超音速自由射流噪声的湍流噪声、啸叫以及激波相关宽频噪声这3类成分的分布特性及其各成分的切换特性,通过准阵列实验方式对宽高比为4的矩形喷嘴射流噪声进行了分析研究,并与理论结果进行了对比验证。通过改变射流下游... 为了研究矩形喷嘴超音速自由射流噪声的湍流噪声、啸叫以及激波相关宽频噪声这3类成分的分布特性及其各成分的切换特性,通过准阵列实验方式对宽高比为4的矩形喷嘴射流噪声进行了分析研究,并与理论结果进行了对比验证。通过改变射流下游测点的径向距离和测点与射流轴线的夹角,研究了射流下游噪声信号的模式特性。通过分析得到,射流下游噪声主体是湍流噪声,其基频不受角度变化影响,并且噪声模式切换的随机性较高。研究发现:随着径向距离的增大,湍流噪声基频在5和2.6kHz之间跳动,高频湍流噪声强度随之减弱,基频逐步稳定;随着射流上游测点角度的增大,啸叫的占优特性增强,在120°时啸叫的占优区间最长,而且在此位置的射流初始阶段出现了激波相关宽频噪声的占优区间,与理论结果进行对比,得出啸叫的第一阶主频和激波相关宽频噪声是向射流上游传播,并呈现一定的范围。此项研究可为工程中避免小尺度的结构疲劳破坏及对相关工作人员的声防护提供一定的参考依据。 展开更多
关键词 矩形喷嘴 超音速射流噪声 啸叫 疲劳破坏
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不同形式喷管流动与红外抑制特性数值分析 预览
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作者 廖华琳 张勃 +1 位作者 邓庆晃 吉洪湖 《红外技术》 CSCD 北大核心 2017年第10期958-965,共8页
本文针对涡扇发动机,设计了等进口、出口面积,等长度的轴对称、矩形与S弯收敛喷管(出口宽高比W/H=4),在相同的内、外涵进口、出口参数下,数值分析了其流动、换热与红外辐射强度分布特性。比较得出,S弯喷管在矩形喷管基础上,进一步强... 本文针对涡扇发动机,设计了等进口、出口面积,等长度的轴对称、矩形与S弯收敛喷管(出口宽高比W/H=4),在相同的内、外涵进口、出口参数下,数值分析了其流动、换热与红外辐射强度分布特性。比较得出,S弯喷管在矩形喷管基础上,进一步强化了二次流流动,增强了掺混,使得热喷流温度衰减增强;S弯壁面对进口高温部件形成有效遮挡,有效降低了红外辐射强度。水平探测面上,不同喷管红外辐射强度分布相似,S喷管量值最小,而在垂直探测面上,S弯喷管最大值出现高度角为20°时,这是由于尾喷流的向上偏转导致的。相比轴对称喷管,在喷管正后方,矩形喷管红外辐射强度降低23.1%,S弯喷管降低89.7%。 展开更多
关键词 红外抑制 轴对称喷管 矩形喷管 S弯喷管 强化掺混
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不同形式喷管红外抑制特性试验研究 预览 被引量:1
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作者 张勃 李经警 +1 位作者 袁帅 吉洪湖 《红外与激光工程》 EI CSCD 北大核心 2017年第4期97-103,共7页
设计了相同进出口面积、长度条件下的轴对称、矩形以及S弯三种收敛喷管,在相同气动条件下进行对比试验研究,测试其水平与垂直平面上的红外辐射强度特征分布,分析不同探测面上轴对称喷管、矩形喷管与S弯喷管的红外抑制效果随方位角与... 设计了相同进出口面积、长度条件下的轴对称、矩形以及S弯三种收敛喷管,在相同气动条件下进行对比试验研究,测试其水平与垂直平面上的红外辐射强度特征分布,分析不同探测面上轴对称喷管、矩形喷管与S弯喷管的红外抑制效果随方位角与高度角的变化规律。结果表明,在水平探测面上,三者变化规律相同,红外辐射强度均随方位角增大而减小,S弯喷管红外抑制效果最好;而在垂直探测面上,S弯喷管红外抑制效果依然最好,在上方探测面,S弯喷管红外辐射强度随高度角先增大后减小,在高度角为10°时红外辐射强度最大,在喷管正后方,相对轴对称喷管,矩形喷管与S弯喷管红外抑制效果分别达到35.2%和80.2%; 展开更多
关键词 S弯喷管 矩形喷管 轴对称喷管 红外抑制 高温部件 尾喷流
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基于极限载荷法的矩形接管结构设计及参数化分析 预览 被引量:4
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作者 古晋斌 宫建国 惠虎 《压力容器》 2017年第4期19-25,18共8页
采用极限载荷法对某旋风分离器矩形接管进行结构设计,并与弹性应力分析法设计的结果进行比较,同时,基于极限载荷法对矩形接管进行参数化分析。结果表明,与弹性应力分析法相比,极限载荷法设计可以显著降低矩形接管的壁厚;结构的极... 采用极限载荷法对某旋风分离器矩形接管进行结构设计,并与弹性应力分析法设计的结果进行比较,同时,基于极限载荷法对矩形接管进行参数化分析。结果表明,与弹性应力分析法相比,极限载荷法设计可以显著降低矩形接管的壁厚;结构的极限载荷随着矩形接管折边过渡圆角的增大而增大,随着矩形接管长宽比的增加而减小;矩形接管短边与筒体轴线平行布置时,结构有更高的极限载荷;接管位置对结构的极限载荷影响较小。 展开更多
关键词 矩形接管 极限载荷分析 弹性应力分析 参数化分析
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矩形喷嘴PDC钻头水力性能研究新方法 预览
5
作者 郝金克 《石油机械》 2015年第12期33-36,共4页
为了量化研究矩形喷嘴PDC 钻头的水力性能, 以5 刀翼、布置6 个矩形喷嘴的PDC 钻头为基础模型, 建立了流域模型, 将岩屑建模为从切削齿表面射入流场的固相颗粒, 采用计算颗粒追踪法对固相颗粒进行了追踪, 同时使用岩屑运移速度比Ct 作... 为了量化研究矩形喷嘴PDC 钻头的水力性能, 以5 刀翼、布置6 个矩形喷嘴的PDC 钻头为基础模型, 建立了流域模型, 将岩屑建模为从切削齿表面射入流场的固相颗粒, 采用计算颗粒追踪法对固相颗粒进行了追踪, 同时使用岩屑运移速度比Ct 作为钻头性能评价的参数.分析结果表明, 井底岩屑运移是三维不规则运动, 沿程存在碰撞与反弹, 在岩屑从井底向环空出口运动的过程中, 速度逐渐减小; 相同条件下, 矩形喷嘴钻头的Ct 大于圆形喷嘴钻头的Ct 值, 且随长宽比的增大而增大, 与圆形喷嘴钻头相比, 矩形喷嘴钻头的水力性能更好; 对于同一钻头, 1. 0mm 岩屑的Ct 值最大, 当粒径小于1. 0 mm 时, Ct 随岩屑尺寸的增大而增大, 当粒径大于1. 0 mm时, Ct 随岩屑尺寸的增大而减小. 展开更多
关键词 矩形喷嘴 PDC钻头 水力性能 颗粒追踪 岩屑运移速度比 井底流场
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矩形喷管外尾焰红外辐射特性的数值计算 预览 被引量:8
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作者 冯云松 李晓霞 +1 位作者 路远 金伟 《兵工学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2013年第4期437-442,共6页
为了掌握矩形喷管外尾焰的红外辐射光谱特性和强度分布,建立了矩形喷管的几何模型,采用Fluent6.3软件对矩形喷管外三维流场进行数值模拟,得到尾焰流场的温度、压强和密度等数据,并根据尾焰的特点确立红外辐射核心计算区域。采用洛伦兹... 为了掌握矩形喷管外尾焰的红外辐射光谱特性和强度分布,建立了矩形喷管的几何模型,采用Fluent6.3软件对矩形喷管外三维流场进行数值模拟,得到尾焰流场的温度、压强和密度等数据,并根据尾焰的特点确立红外辐射核心计算区域。采用洛伦兹线型的统计窄带模型,求出尾焰在某一窄带的平均吸收系数;采用有限体积法求解了气体介质中辐射传输方程;计算得到了矩形喷管外尾焰的红外辐射光谱特性与在3~5μm波段的总强度分布。结果表明:矩形喷管外尾焰为扁平状,其宽边对称面内的红外辐射强度大于窄边对称面内的红外辐射强度,并且尾焰辐射在2.7μm和4.3μm处出现了2个辐射峰。 展开更多
关键词 光学 尾焰 矩形喷管 辐射传输方程 有限体积法 红外辐射
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宽高比对矩形喷管外尾焰红外辐射的影响 预览
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作者 冯云松 杨华 +1 位作者 杨莉 金伟 《光电工程》 CAS CSCD 北大核心 2012年第11期49-54,共6页
建立了三种不同宽高比矩形喷管的物理模型,采用Fluent6.3软件对三种矩形尾喷管外的三维流场进行了数值模拟,得到尾焰流场的温度、压强和密度等数据,并根据矩形尾喷管外尾焰的特点确立三种矩形尾喷管外尾焰的红外辐射核心计算区域。利用... 建立了三种不同宽高比矩形喷管的物理模型,采用Fluent6.3软件对三种矩形尾喷管外的三维流场进行了数值模拟,得到尾焰流场的温度、压强和密度等数据,并根据矩形尾喷管外尾焰的特点确立三种矩形尾喷管外尾焰的红外辐射核心计算区域。利用基于洛伦兹线型的统计窄带模型,求出尾焰在窄带l的平均吸收系数;然后采用有限体积法(FVM)求解气体介质中辐射传输方程,最后得到了尾焰的红外辐射的光谱特性与三种矩形喷管尾焰在3~5μm波段的总强度分布。结果表明:尾焰辐射在2.7μm和4.3μm处出现两个辐射峰,并且随着矩形喷管宽高比的增加,尾焰的红外辐射强度大大降低。 展开更多
关键词 宽高比 矩形喷管 尾焰 红外辐射 有限体积法
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矩形喷嘴对PDC钻头井底流场影响的研究 预览 被引量:2
8
作者 黄奎林 杨迎新 +3 位作者 钱雯 黄开华 周建 李振北 《机械研究与应用》 2012年第2期 28-30,共3页
针对PDC钻头的水力能量清洗井底和冷却钻头的作用充分发挥的结构设计问题,先分析了矩形喷嘴的射流特性,得到了射流轴心动压力衰减规律和横向动压力分布规律及横向动压力梯度分布规律,通过CFD仿真软件CFX对PDC钻头井底流场进行了模拟,将... 针对PDC钻头的水力能量清洗井底和冷却钻头的作用充分发挥的结构设计问题,先分析了矩形喷嘴的射流特性,得到了射流轴心动压力衰减规律和横向动压力分布规律及横向动压力梯度分布规律,通过CFD仿真软件CFX对PDC钻头井底流场进行了模拟,将矩形喷嘴和圆形喷嘴对比,分析得知喷嘴位置在等速核长度内,矩形喷嘴更有利于清除岩屑和冷却钻头。 展开更多
关键词 矩形喷嘴 PDC钻头 CFX 数值模拟
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矩形坯浸入式水口优化的物理模拟 预览
9
作者 张彩军 张立志 王超 《河北联合大学学报:自然科学版》 2012年第3期38-41,共4页
通过水模实验优化水口结构形式和工艺参数,解决某钢厂150 mm×330 mm矩形坯连铸机在生产中出现的高温区下移,夹杂物上浮困难等问题。优化范围包括水口的浸入深度、侧开孔倾角及拉速。不同的水口形式对流场有不同的影响,目前使用的... 通过水模实验优化水口结构形式和工艺参数,解决某钢厂150 mm×330 mm矩形坯连铸机在生产中出现的高温区下移,夹杂物上浮困难等问题。优化范围包括水口的浸入深度、侧开孔倾角及拉速。不同的水口形式对流场有不同的影响,目前使用的直通型水口正是造成生产中出现问题的症结所在。通过实验优化出适合150 mm×330 mm矩形坯的侧开孔水口为侧开孔倾角25°,最佳浸入深度为115 mm,适宜拉速为1.2 m.min-1。 展开更多
关键词 连铸 矩形坯 浸入式水口 物理模拟 优化
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矩形坯连铸浸入式水口优化物理模拟 预览 被引量:1
10
作者 刁江 谢兵 +2 位作者 李玉刚 李刚 齐飞 《钢铁钒钛》 CAS 2007年第2期 16-20,共5页
通过水模实验优化水口结构形式和工艺参数,解决某钢厂165mm×280mm矩形坯连铸机在生产中出现的夹渣、鼓肚和粘结漏钢问题。优化范围包括水口的插入深度、出口倾角以及出口侧面和横断面的面积比。结果显示不同的水口形式对流场有不... 通过水模实验优化水口结构形式和工艺参数,解决某钢厂165mm×280mm矩形坯连铸机在生产中出现的夹渣、鼓肚和粘结漏钢问题。优化范围包括水口的插入深度、出口倾角以及出口侧面和横断面的面积比。结果显示不同的水口形式对流场有不同的影响,目前使用的直通型水口正是造成生产中出现问题的症结所在。通过实验优化出适合165mm×280nm矩形坯的9^#双侧孔水口和42^#四孔水口。 展开更多
关键词 连铸 矩形坯 结晶器 浸入式水口 物理模拟
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宽高比对尾向可见明火矩形喷管红外抑制特性影响研究 预览 被引量:13
11
作者 张勃 吉洪湖 +2 位作者 罗明东 黄伟 蔡旭 《航空动力学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2007年第11期 1820-1825,共6页
以国外某型先进无人机上使用的涡扇发动机为基础,缩比4.3倍得到轴对称收敛喷管AR0,并在出口面积相同的条件下改变喷口形状得到5组不同宽高比(W/H-1~16)的矩形喷管模型(AR1~AR16).用傅立叶红外光谱仪对喷管与热喷流在3~5μm... 以国外某型先进无人机上使用的涡扇发动机为基础,缩比4.3倍得到轴对称收敛喷管AR0,并在出口面积相同的条件下改变喷口形状得到5组不同宽高比(W/H-1~16)的矩形喷管模型(AR1~AR16).用傅立叶红外光谱仪对喷管与热喷流在3~5μm波段上的红外辐射进行了测试.研究发现,与轴对称喷管相比,矩形喷管减小了红外源的辐射,起到了明显的红外抑制作用,并且其红外抑制特性随着宽高比的增大是逐渐增强的. 展开更多
关键词 航空 航天推进系统 红外抑制 矩形喷管 大宽高比 双涵道
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提升管内多股交叉射流的数值模拟 预览
12
作者 蔡飞鹏 宋文惠 +1 位作者 孙国刚 时铭显 《石油大学学报:自然科学版》 CSCD 北大核心 2005年第4期 95-101,共7页
在内径为186 m的提升管冷模装置上,对单个及两个喷口横截面为40 m×10 m的矩形喷嘴,采用k-ε双方程湍动模型,通过对喷嘴出口边界条件的修正,进行了气相流动的数值模拟.射流气速为41.67 m/s,提升管底部来流气速为7.16 m/s.模拟结果显... 在内径为186 m的提升管冷模装置上,对单个及两个喷口横截面为40 m×10 m的矩形喷嘴,采用k-ε双方程湍动模型,通过对喷嘴出口边界条件的修正,进行了气相流动的数值模拟.射流气速为41.67 m/s,提升管底部来流气速为7.16 m/s.模拟结果显示,射流影响区约在喷嘴上方1.4 m处结束,根据射流流体在提升管内的流动形态,沿轴向可将其分为核心区,偏折区和发展区;射流的外轮廓为瓮形.模拟结果与实验结果相吻合. 展开更多
关键词 提升管 交叉射流 矩形喷嘴 数值模拟
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数值模拟二元喷管的三维可压粘性流场 预览
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作者 尤迎玖 赵桂萍 《西北工业大学学报》 EI CAS CSCD 北大核心 1997年第4期 517-522,共6页
发展了一种用扫描有限元素法求解二元喷管内部湍流流场的数值模拟方法,并提出了N-S方程中二阶导数项新的离散方法,推导了更完善、更简洁的扫描有限元方程的表达式。用本文发展的方法对二维平面收扩喷管、两个大宽高比的二元喷管(... 发展了一种用扫描有限元素法求解二元喷管内部湍流流场的数值模拟方法,并提出了N-S方程中二阶导数项新的离散方法,推导了更完善、更简洁的扫描有限元方程的表达式。用本文发展的方法对二维平面收扩喷管、两个大宽高比的二元喷管(宽高比分别为7和4)及其圆转方转接段的三维粘性流场等算例的计算结果表明,该方法具有较宽广的适用范围,用较高的应用和研究价值。 展开更多
关键词 喷管 数值模拟 可压缩粘性流 航空发动机
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水口倾角对150mm×380mm矩形坯结晶器流场的影响 预览
14
作者 马艳杰 李秋京 +2 位作者 王昂 李力 刘迎娟 《特殊钢》 北大核心 2016年第2期22-25,共4页
为减少矩形坯角裂、漏钢等缺陷,提高铸坯质量,进行改变浸入式水口出口倾角角度以优化结晶器流场的研究。通过Fluent软件,对150 mm×380 mm矩形坯结晶器钢液流动和凝固耦合过程进行数值模拟,得出水口倾角(15°~30°)对表... 为减少矩形坯角裂、漏钢等缺陷,提高铸坯质量,进行改变浸入式水口出口倾角角度以优化结晶器流场的研究。通过Fluent软件,对150 mm×380 mm矩形坯结晶器钢液流动和凝固耦合过程进行数值模拟,得出水口倾角(15°~30°)对表面流速、表面湍动能和冲击深度的影响。结果表明,随水口倾角增加,平均表面流速下降,冲击深度增加,有利于稳定液面;但随倾角增加,液面波动小,不利于钢液搅拌和夹杂物去除,下部回旋区过低,坯壳变薄,容易产生漏钢;综合得出,150 mm×380 mm铸坯的水口倾角宜为25°。应用结果得出使用优化水口后,铸坯中夹杂物总数减少36%。 展开更多
关键词 150 mm×380 mm矩形坯 水口倾角 结晶器 流场 数值模拟
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多断面矩形坯钢液表面流速水模型研究
15
作者 张彩军 潘玉柱 +1 位作者 朱立光 刘涛 《铸造技术》 CAS 北大核心 2015年第5期1241-1244,共4页
以某钢厂矩形坯连铸结晶器为原型,建立相似比为1︰1的水力学模型,研究拉速及浸入式水口的出口面积比、水口倾角、水口浸入深度等工艺参数对不同断面矩形坯结晶器内表面流速的影响。结果表明:应当综合分析水口结构参数以及工艺参数对结... 以某钢厂矩形坯连铸结晶器为原型,建立相似比为1︰1的水力学模型,研究拉速及浸入式水口的出口面积比、水口倾角、水口浸入深度等工艺参数对不同断面矩形坯结晶器内表面流速的影响。结果表明:应当综合分析水口结构参数以及工艺参数对结晶器内表面流速的影响,另外矩形坯断面尺寸也会对表面流速有一定影响。 展开更多
关键词 矩形坯连铸 浸入式水口 水模型 表面流速
包晶钢矩形坯二冷配水制度优化研究 预览
16
作者 朱立光 张彩军 +2 位作者 韩毅华 孙立根 陈伟 《河南冶金》 2013年第1期1-4,共4页
结合包晶钢的凝固特点,针对其生产中出现的铸坯质量问题,进行了二冷配水制度的优化。结果表明,在二冷比水量为1.1L/kg-1.4L/kg,且使用适宜的二冷喷嘴和合理分配各段水量的前提下,可以避免铸坯出现质量问题,铸坯的表面质量和... 结合包晶钢的凝固特点,针对其生产中出现的铸坯质量问题,进行了二冷配水制度的优化。结果表明,在二冷比水量为1.1L/kg-1.4L/kg,且使用适宜的二冷喷嘴和合理分配各段水量的前提下,可以避免铸坯出现质量问题,铸坯的表面质量和内部质量均良好。 展开更多
关键词 包晶钢 矩形坯 喷嘴 比水量 二冷配水
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杀菌釜椭圆封头偏心矩形大开孔接管的分析设计 被引量:1
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作者 符倩 董俊华 +1 位作者 李伟斌 高炳军 《机械强度》 CAS CSCD 北大核心 2012年第6期849-853,共5页
利用有限元法,对杀菌釜椭圆封头偏心矩形大开孔接管进行弹性应力分析及极限载荷分析,发现按线处理法进行应力分类,结构不能满足应力强度评定条件,而对结构进行极限载荷分析表明结构可满足强度要求。这主要是由于对于非对称结构线处... 利用有限元法,对杀菌釜椭圆封头偏心矩形大开孔接管进行弹性应力分析及极限载荷分析,发现按线处理法进行应力分类,结构不能满足应力强度评定条件,而对结构进行极限载荷分析表明结构可满足强度要求。这主要是由于对于非对称结构线处理法物理意义不明确,无法全面地体现结构弹塑性变形过程中的应力再分布规律,使评定结果过于保守。对于此类结构的分析设计采用极限分析法更为合理。比对极限载荷分析确定的允许载荷作用下结构的线处理法应力分类结果,可间接地确定此类结构合理的线处理法应力分类结果的评定条件。 展开更多
关键词 矩形大开孔接管 有限元 应力强度评定 极限载荷 分析设计
圆转矩形喷管出口宽高比对射流雷诺剪应力的影响 预览
18
作者 张勃 吉洪湖 +1 位作者 曹广州 黄伟 《实验流体力学》 CAS CSCD 北大核心 2012年第5期42-46,共5页
采用热线风速仪,利用单斜丝,对宽高比W/H分别为1,4,8,12,16的5个圆转矩形收敛喷管和一个轴对称喷管的射流对称面上雷诺剪应力分布特性进行了实验研究。研究发现:在喷口下游不同截面上,射流宽、窄对称面上的雷诺剪应力沿径向均... 采用热线风速仪,利用单斜丝,对宽高比W/H分别为1,4,8,12,16的5个圆转矩形收敛喷管和一个轴对称喷管的射流对称面上雷诺剪应力分布特性进行了实验研究。研究发现:在喷口下游不同截面上,射流宽、窄对称面上的雷诺剪应力沿径向均先缓慢增大,到达射流边界后迅速减小,射流边界逐渐沿径向外移。矩形喷管射流相比轴对称射流具有较强的旋流,雷诺剪应力较大,且随着宽高比增大,旋流强度增大,剪应力也逐渐提高,导致了射流与外流掺混增强。宽高比大于8以后,增大幅度逐渐减小。射流宽、窄对称面上的分布规律相同。 展开更多
关键词 圆转矩形喷管 射流 雷诺剪应力 掺混 红外抑制
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毛细矩形微槽群表面喷雾冷却实验研究 被引量:1
19
作者 谢宁宁 胡学功 唐大伟 《工程热物理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第5期805-809,共5页
本文是在开放式喷雾条件下,以一次蒸馏水为工质,通过改变毛细矩形微槽群表面的位置、喷嘴的出口压力P以及流量G对毛细矩形微槽群表面的换热特性进行实验研究。微槽表面的槽深、槽宽和槽间距分别为0.7 mm、0.55 mm及0.15 mm,微槽的有效... 本文是在开放式喷雾条件下,以一次蒸馏水为工质,通过改变毛细矩形微槽群表面的位置、喷嘴的出口压力P以及流量G对毛细矩形微槽群表面的换热特性进行实验研究。微槽表面的槽深、槽宽和槽间距分别为0.7 mm、0.55 mm及0.15 mm,微槽的有效加热表面为2 cm×2 cm,喷嘴出口压力P的变化范围为0.3~1.0 MPa。实验研究表明,加热表面的位置对换热效果有一定的影响,在毛细矩形微槽群表面微槽的法线方向与地面平行且轴向方向也与地面平行时的换热效果最好;同时,喷嘴的压力及流量的变化对喷雾冷却也有很大的影响,在单相换热区域,压力流量越大换热效果越好,但在两相换热区域,随着压力流量的增加换热效果则是先增加后减小,本实验在压力为0.51 MPa,流量为26.5 mL/min时所得的换热效果最好。 展开更多
关键词 喷雾冷却 矩形毛细微槽群表面 喷嘴出口压力
宽高比对矩形喷管射流湍流强度影响试验 被引量:10
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作者 张勃 吉洪湖 +1 位作者 曹广州 黄伟 《航空动力学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2010年第10期2244-2248,共5页
采用热线风速仪对不同宽高比圆转矩形收敛喷管射流宽、窄对称面上的湍流强度进行了试验研究,得到其沿径向和轴向的分布特征,揭示了流体微团正向脉动变化规律.湍流强度沿径向逐渐减小,宽高比小于8时,随宽高比增加而提高,宽高比大于8后,... 采用热线风速仪对不同宽高比圆转矩形收敛喷管射流宽、窄对称面上的湍流强度进行了试验研究,得到其沿径向和轴向的分布特征,揭示了流体微团正向脉动变化规律.湍流强度沿径向逐渐减小,宽高比小于8时,随宽高比增加而提高,宽高比大于8后,略有减小.宽、窄对称面上的湍流强度分布规律相同;在射流中心线上,湍流强度沿轴向呈现增大趋势,宽高比小于8时,随着宽高比增大而提高,大于8后,湍流强度有所降低,分布规律不变. 展开更多
关键词 矩形喷管 射流 湍流强度 掺混 高宽比
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