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钙处理对硅脱氧弹簧钢55SiCr氧化物夹杂的影响
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作者 孟耀青 赵昊乾 +2 位作者 滕艳峰 孔维涛 郑永瑞 《钢铁研究学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期538-546,共9页
为了将硅脱氧弹簧钢中SiO2类高熔点硬质夹杂改性成低熔点夹杂物,在炼钢生产中进行了钙处理试验。利用FEI Explorer 4自动扫描电镜对硅脱氧弹簧钢55SiCr在正常工艺与钙处理工艺处理后的铸坯、盘条中氧化物夹杂的成分、尺寸、数量、形貌... 为了将硅脱氧弹簧钢中SiO2类高熔点硬质夹杂改性成低熔点夹杂物,在炼钢生产中进行了钙处理试验。利用FEI Explorer 4自动扫描电镜对硅脱氧弹簧钢55SiCr在正常工艺与钙处理工艺处理后的铸坯、盘条中氧化物夹杂的成分、尺寸、数量、形貌进行检测,统计分析2种工艺下夹杂物尺寸、夹杂物轧制变形性的差异,并通过弹簧钢丝Nakamura旋转弯曲疲劳测试对比2种工艺下夹杂物控制水平。分析结果表明:硅脱氧弹簧钢55SiCr钙处理工艺后氧化物夹杂主要为CaO-SiO2-(CaS)类,尺寸较大,且此类夹杂物在盘条轧制过程中不易变形细化,最终恶化弹簧钢疲劳性能;正常工艺处理后氧化物夹杂尺寸随着夹杂物中Ca含量升高有增大倾向,CaO-SiO2-Al2O3系相图中方石英、磷石英与莫来石交界区的夹杂物轧制变形性优于假硅灰石和钙长石共熔区的夹杂物。 展开更多
关键词 弹簧钢 硅脱氧钢 钙处理 氧化物夹杂 疲劳断口
高强度耐热钢40CrMoV盘条的开发和生产实践 预览
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作者 李永超 《特殊钢》 北大核心 2019年第2期17-20,共4页
邢钢采用8Ot顶底复吹转炉-LF-RH-325 mm×280mm大方坯连铸流程生产40CrMoV钢(/%:0.36~0.44C,0. 15~0. 35Si,0.45~0. 70Mn,≤0. 025P,≤0. 025S,0. 80~1. 15Cr,0. 50~0. 65Mo,0. 25~0. 35V)Φ18 mm热轧盘条。结果表明,通过控制BOF终... 邢钢采用8Ot顶底复吹转炉-LF-RH-325 mm×280mm大方坯连铸流程生产40CrMoV钢(/%:0.36~0.44C,0. 15~0. 35Si,0.45~0. 70Mn,≤0. 025P,≤0. 025S,0. 80~1. 15Cr,0. 50~0. 65Mo,0. 25~0. 35V)Φ18 mm热轧盘条。结果表明,通过控制BOF终点碳0.08%-0.12%,出钢温度1640~1660℃出钢加脱氧剂和合金,LF渣系为CaO-SiO2-Al2O3,精炼后白渣碱度4~8,T(FeO+MnO)≤1. 0%,RH真空度≤100 Pa,处理时间≥20 min,喂钙线,并采用连铸结晶器电磁搅拌和控冷控轧等工艺措施,该钢盘条平均T[O]为10×10-6,平均N含量33×10-6,抗拉强度1 200~1 250 MPa,断面收缩率59%~62%,非金属夹杂级别A0.5和D1.0,低倍组织级别均为1.0级,各项性能指标较好满足了客户的需求。 展开更多
关键词 80 t BOF-LF-RH-CC流程 40CrMoV 高强度耐热钢 盘条 生产工艺
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平均晶粒度检测结果的测量不确定度评定
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作者 宋云霞 吕海瑶 +1 位作者 贾东涛 李世琳 《物理测试》 CAS 2019年第3期53-55,共3页
采用LEICA光学显微镜对某热轧盘条晶粒在放大100倍数下进行观察。采用金相图像分析软件中截点法对平均截距进行了测量。对测量过程中的每个不确定度来源进行了分析,并对每个不确定度分量进行了评定。根据不确定度传播规律求出晶粒度的... 采用LEICA光学显微镜对某热轧盘条晶粒在放大100倍数下进行观察。采用金相图像分析软件中截点法对平均截距进行了测量。对测量过程中的每个不确定度来源进行了分析,并对每个不确定度分量进行了评定。根据不确定度传播规律求出晶粒度的合成不确定度,最终计算出扩展不确定度。 展开更多
关键词 光学显微镜 平均晶粒度 测量不确定度评定
烧结烟气污染物排放的计算方法
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作者 王锋 郄俊懋 +3 位作者 吴保华 黄小波 田新中 齐渊洪 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第1期92-98,共7页
为了研究烧结烟气污染物排放的定量指标,分析了现有烧结机大气污染物排放标准中存在的问题及标准发展趋势,提出了两种污染物排放的计算方法,一种为折氧浓度计算法,另一种为吨矿计算法,分别从污染物排放浓度、排放强度两个方面给出了污... 为了研究烧结烟气污染物排放的定量指标,分析了现有烧结机大气污染物排放标准中存在的问题及标准发展趋势,提出了两种污染物排放的计算方法,一种为折氧浓度计算法,另一种为吨矿计算法,分别从污染物排放浓度、排放强度两个方面给出了污染物排放的计算;同时,在吨矿计算法的基础上,提出了一个区域在特殊时期需要对本区域钢铁企业限产时所需要精确计算的限产方案计算方法,运用这一方法可以精确计算出每一台烧结机的减产比例,不会出现一刀切的现象。这一方法的应用将有利于促进企业提高自身清洁生产水平,有利于清洁生产水平高的企业少限产,而清洁生产水平低的企业多限产。 展开更多
关键词 烧结 污染物 计算方法 限产方案
15MnVB钢160mm×160mm铸坯热变形奥氏体连续冷却转变行为 预览
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作者 李世琳 阮士朋 +1 位作者 王利军 王宁涛 《特殊钢》 北大核心 2019年第3期5-7,共3页
采用Gleble-1500热模拟机测定了15MnVB钢在0.05~20℃/s冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,结合光学显微镜的微观组织观察,测绘了该钢热变形奥氏体连续冷却转变过程中的动态CCT曲线;研究了其连续冷却转变产物的组织形态和硬度。实验结果表明,... 采用Gleble-1500热模拟机测定了15MnVB钢在0.05~20℃/s冷速下连续冷却转变的膨胀曲线,结合光学显微镜的微观组织观察,测绘了该钢热变形奥氏体连续冷却转变过程中的动态CCT曲线;研究了其连续冷却转变产物的组织形态和硬度。实验结果表明,15MnVB钢在0.05-20℃/s冷却速率下的组织主要由铁素体+珠光体、铁素体+珠光体+贝氏体、铁素体+珠光体+贝氏体+马氏体、贝氏体+马氏体组成。 展开更多
关键词 15MnVB钢 铸坯 热模拟 CCT曲线
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烧结机风箱中烟气排放规律及分析
6
作者 王锋 张俊 +3 位作者 郄俊懋 周继程 田新中 齐渊洪 《钢铁》 CAS CSCD 北大核心 2019年第6期96-102,120共8页
为了研究烧结机各个风箱中烟气的变化规律,选择某400m2烧结机为研究对象,通过使用不同的烟气分析仪器对烧结机48个风箱中的烟气进行检测,得出了大型烧结机不同风箱中烟气温度、负压、流速、烟气成分(包括氧气、二氧化硫、一氧化碳、氮... 为了研究烧结机各个风箱中烟气的变化规律,选择某400m2烧结机为研究对象,通过使用不同的烟气分析仪器对烧结机48个风箱中的烟气进行检测,得出了大型烧结机不同风箱中烟气温度、负压、流速、烟气成分(包括氧气、二氧化硫、一氧化碳、氮氧化物)等的变化规律;将烧结过程的料层分为6个状态,结合料层状态和风箱烟气参数分析了不同风箱对应的料层状态,解析了各个风箱烟气参数变化与料层状态的关联性和各个参数之间的相关性。可以得出,烟气的负压与流速的变化正相关;烟气温度与二氧化硫质量浓度变化趋势一致;氧气体积分数与一氧化碳、氮氧化物质量浓度变化呈现负相关趋势;一氧化碳和氮氧化物质量浓度变化一致;不同风箱烟气参数变化与风箱对应的烧结料层状态密切相关。 展开更多
关键词 铁矿烧结 污染物 排放规律
AOD低成本冶炼0Cr13C不锈钢双渣工艺实践 预览
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作者 宋云霞 李广斌 +3 位作者 白李国 邸永田 张孟昀 雷学东 《特殊钢》 北大核心 2018年第6期33-35,共3页
针对邢钢一步法(脱磷站+60tAOD+60tLF)生产0Cr13C不锈钢过程中将AOD单渣操作改为双渣操作,以期降低脱碳期石灰加入量,并采用一次还原后补加石灰,来保证终渣质量,降低不锈钢整体冶炼成本。试验得出:AOD单渣变双渣操作后对于碳... 针对邢钢一步法(脱磷站+60tAOD+60tLF)生产0Cr13C不锈钢过程中将AOD单渣操作改为双渣操作,以期降低脱碳期石灰加入量,并采用一次还原后补加石灰,来保证终渣质量,降低不锈钢整体冶炼成本。试验得出:AOD单渣变双渣操作后对于碳含量要求严格的低碳0Cr13C钢,后续炉渣变化对增碳产生的影响较小,并且前期渣量明显减少,石灰、萤石及硅铁每炉分别少用1.003-1.387t,0.332-0.411t及0.106—0.177t,吨钢成本下降37.48—44.48元。 展开更多
关键词 0Cr13C不锈钢 双渣操作 AOD 冶炼成本
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硅脱氧弹簧钢55SiCr旋转弯曲疲劳断口中外来夹杂物的研究
8
作者 孟耀青 郭晓培 +2 位作者 赵垒 赵昊乾 张磊 《钢铁研究学报》 CSCD 北大核心 2018年第12期977-982,共6页
借助SEM-EDS分析1 950 MPa级汽车用悬架弹簧钢丝硅脱氧55SiCr钢的旋转弯曲疲劳断口中疲劳源宏观夹杂物的尺寸、距表面距离与成分。利用FEI Explorer 4自动扫描电镜对硅脱氧55SiCr盘条内生夹杂物成分分布进行检测统计,对比分析认为疲劳... 借助SEM-EDS分析1 950 MPa级汽车用悬架弹簧钢丝硅脱氧55SiCr钢的旋转弯曲疲劳断口中疲劳源宏观夹杂物的尺寸、距表面距离与成分。利用FEI Explorer 4自动扫描电镜对硅脱氧55SiCr盘条内生夹杂物成分分布进行检测统计,对比分析认为疲劳断口宏观夹杂物主要是外来夹杂物。通过采用盘条凝固枝晶显示方法,判断了这些外来夹杂物在连铸坯上的分布特点。研究结果表明:外来夹杂物主要来自于结晶器保护渣卷入、水口耐材和中间包渣线耐材的侵蚀剥落;疲劳断口上的外来夹杂物在铸坯中主要分布在大方坯内弧角部位置。 展开更多
关键词 硅脱氧弹簧钢 外来夹杂物 旋转弯曲疲劳断口 铸坯内弧角部
裂纹敏感性钢连铸保护渣应用研究
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作者 王杏娟 田阔 +2 位作者 朱立光 王浩男 樊亚鹏 《钢铁钒钛》 北大核心 2018年第2期121-126,共6页
针对裂纹敏感性钢种的凝固特点,分析了应用于该钢种保护渣应具有的理化性能,提出提高保护渣结晶率,控制传热是解决裂纹敏感性钢种出现纵裂、凹陷及粘结漏钢等质量缺陷和事故的主要途径。在保护渣性能测试及实验室研究的基础上,给出了两... 针对裂纹敏感性钢种的凝固特点,分析了应用于该钢种保护渣应具有的理化性能,提出提高保护渣结晶率,控制传热是解决裂纹敏感性钢种出现纵裂、凹陷及粘结漏钢等质量缺陷和事故的主要途径。在保护渣性能测试及实验室研究的基础上,给出了两种不同的优化思路:方案一为高碱度高结晶率优化方案,方案二为低碱度高结晶率优化方案,结合国内不同钢厂进行应用实践。使用方案一的保护渣结晶问题得到很好地解决,保护渣的析晶率达到80%,铸坯表面平整,纵裂比例控制到0.87%。使用方案二的保护渣的结晶率接近80%,很好地解决了低碱度保护渣不容易结晶的问题,优化后的铸坯表面平整,纵裂、凹坑等问题得到明显控制。 展开更多
关键词 连铸 裂纹敏感钢 保护渣 纵裂 碱度 结晶
高强度螺栓用非调质钢的研制与应用
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作者 王利军 阮士朋 +3 位作者 王宁涛 翟进坡 张素萍 王晶 《钢铁》 CSCD 北大核心 2018年第11期102-106,共5页
为了开发高强度高韧性且具有良好加工性能的节能型非调质冷镦钢,采用"转炉-LF精炼-连铸-控轧控冷"工艺试制了高强度螺栓用非调质钢,并对试制产品的组织性能及拉拔、稳定化处理工艺进行了研究。结果表明,试验工艺条件下试验钢的显微组... 为了开发高强度高韧性且具有良好加工性能的节能型非调质冷镦钢,采用"转炉-LF精炼-连铸-控轧控冷"工艺试制了高强度螺栓用非调质钢,并对试制产品的组织性能及拉拔、稳定化处理工艺进行了研究。结果表明,试验工艺条件下试验钢的显微组织为细晶铁素体+珠光体,抗拉强度均值为739 MPa,断后伸长率均值为22.2%;热轧盘条拉拔减面率为15%~25%时,可满足9.8级螺栓的抗拉强度要求,热轧盘条拉拔减面率为30%~40%时,可满足10.9级螺栓的抗拉强度要求;在保温1 h条件下,在150~450℃范围内,随温度提升,样品强度和硬度呈先增加后降低趋势,在250℃时强度、硬度最高;在250℃保温0~2 h条件下,拉拔样的强度、硬度随保温时间延长而增加;当拉拔减面率为40%时,压缩后高度比为24.6%时仍未开裂。 展开更多
关键词 高强度螺栓 非调质钢 拉拔 时效处理 性能
发电机并网与解列引起的系统电压异常分析 预览
11
作者 闫建芳 李洪继 张剑 《河北冶金》 2018年第10期69-71,共3页
分析了发电机并网、解列引起系统电压异常、保护误动的事故案例,现场调查认为,发电机PT与系统母线PT的二次接线设计、同期四路采样电压设计的规范不同,导致系统电压异常。从设计规范、现场操作和设备使用方面找到了事故的原因,并对... 分析了发电机并网、解列引起系统电压异常、保护误动的事故案例,现场调查认为,发电机PT与系统母线PT的二次接线设计、同期四路采样电压设计的规范不同,导致系统电压异常。从设计规范、现场操作和设备使用方面找到了事故的原因,并对存在的问题进行了解决,取得了较好效果。 展开更多
关键词 发电机 并网 解列 系统电压 分析
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铁素体不锈钢生产工艺研究 预览
12
作者 董庆 崔娟 +1 位作者 孔令波 李世琳 《河北冶金》 2017年第9期8-10,26共4页
针对铁素体不锈钢宽展系数大、表面易划伤等轧制特点,邢钢线材厂对不锈钢生产工艺进行了研究改造。通过对典型钢种的变形抗力曲线、高温热塑性曲线的实验室模拟研究,优化了不锈钢轧制温度,同时将轧机导卫和轧制通道由滑动改造为滚动形式... 针对铁素体不锈钢宽展系数大、表面易划伤等轧制特点,邢钢线材厂对不锈钢生产工艺进行了研究改造。通过对典型钢种的变形抗力曲线、高温热塑性曲线的实验室模拟研究,优化了不锈钢轧制温度,同时将轧机导卫和轧制通道由滑动改造为滚动形式,固化了不锈钢轧制工艺,实现了不锈钢的顺畅生产和质量稳定控制。 展开更多
关键词 铁素体不锈钢 钢种特性 轧制工艺
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冷却速度对Ф6.5~12mm SCM435钢盘条组织和冷镦开裂的影响 预览
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作者 董庆 孔令波 李世琳 《特殊钢》 北大核心 2017年第6期37-39,共3页
针对Ф6.5~12 mm SCM435钢盘条冬季热轧时,出现贝氏体和马氏体而导致冷镦开裂率高的现象,通过Gleeble-1500热模拟试验机测定的奥氏体连续冷却转变曲线和冷却速度0.5~30℃/s对应的组织形貌的分析,得出形成铁素体+珠光体组织的冷却速度≤... 针对Ф6.5~12 mm SCM435钢盘条冬季热轧时,出现贝氏体和马氏体而导致冷镦开裂率高的现象,通过Gleeble-1500热模拟试验机测定的奥氏体连续冷却转变曲线和冷却速度0.5~30℃/s对应的组织形貌的分析,得出形成铁素体+珠光体组织的冷却速度≤0.5℃/s;通过Ф6.5~12 mm SCM435钢盘条的冷却速度和对应的组织发现散卷出保温取的温度≥600℃,冷却速度为0.8~4℃/s,其组织除铁索体+珠光体外形成部分贝氏体和马氏体。通过调整Ф6.5~12mmSCM435钢盘条轧制时的吐丝温度和斯太尔摩风冷线Z1~Z13段辊道速度,使其出保温罩时温度≤550℃,钢的奥氏体组织完全转变为铁素体+珠光体,冷镦开裂率由20%降至3%以下。 展开更多
关键词 SCM435钢 盘条 冷镦开裂 CCT曲线 冷却速度 铁素体+珠光体 贝氏体 马氏体
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GCr15轴承钢热变形行为及加工图 被引量:4
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作者 王志蒙 王玉辉 +3 位作者 曹文全 赵铮铮 王天生 彭艳 《材料热处理学报》 EI CAS CSCD 北大核心 2017年第1期191-197,共7页
利用Gleeble-3800热模拟试验机,研究了GCr15轴承钢在变形温度800~1200℃、应变速率0.01~10 s-1、真应变0.7条件下的热变形行为,建立了其基于峰值应力的本构方程,分析了不同应变量的热加工图,并建立了再结晶区域图。结果表明:变形温度越... 利用Gleeble-3800热模拟试验机,研究了GCr15轴承钢在变形温度800~1200℃、应变速率0.01~10 s-1、真应变0.7条件下的热变形行为,建立了其基于峰值应力的本构方程,分析了不同应变量的热加工图,并建立了再结晶区域图。结果表明:变形温度越高,应变速率越小,流变应力越低,材料越容易发生动态再结晶;确定了其在真应变0.6及0.7时的安全区与失稳区,并得到了试验钢发生部分动态再结晶的热变形工艺参数。 展开更多
关键词 GCR15轴承钢 本构方程 热加工图 再结晶区域图
0Cr13C铁素体不锈钢冷拔断丝分析及工艺改善 预览
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作者 宋云霞 张孟昀 +2 位作者 白李国 张荣兴 马祥锋 《特殊钢》 北大核心 2017年第5期37-39,共3页
0Cr13C钢(/%:0.02C,0.32Si,0.18Mn,0.016P,0.002S,12.25Cr,0.0140N)冷拔丝的工艺为Φ5.5mm热轧退火材(680~700℃退火)-冷拔至Φ2.0 mm材-氢气退火-冷拔至Φ0.70 mm丝-氢气退火-冷拔至Φ0.3mm丝。通过成分、断口、组织和力学性能分... 0Cr13C钢(/%:0.02C,0.32Si,0.18Mn,0.016P,0.002S,12.25Cr,0.0140N)冷拔丝的工艺为Φ5.5mm热轧退火材(680~700℃退火)-冷拔至Φ2.0 mm材-氢气退火-冷拔至Φ0.70 mm丝-氢气退火-冷拔至Φ0.3mm丝。通过成分、断口、组织和力学性能分析,得出退火Φ5.5 mm热轧材为混晶组织,强度较高,造成冷拔时变形不均和断丝。通过720~760℃退火试验表明,随退火温度升高,抗拉强度降低,720、740、760℃退火后0Cr13C钢Φ5.5 mm热轧材的抗拉强度分别为471~503 MPa,417~448 MPa和378~417 MPa。生产结果表明,通过将Φ5.5mm热轧盘条的退火温度从原680~700℃2 h提高至740℃3~4 h,每台冷拔机的平均断丝率由6次/12 h降至2次/12 h。 展开更多
关键词 0Cr13C铁素体不锈钢 冷拔 断丝 退火工艺
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高温扩散对SWRS87B钢盘条显微组织的改善 被引量:2
16
作者 秦树超 黄翠环 +3 位作者 赵昊乾 崔娟 赵铮铮 宋振平 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2017年第12期199-202,共4页
为消除SWRS87B钢盘条中带状马氏体组织,进行了连铸坯开坯高温扩散试验。试验表明:高温扩散加热温度1180℃,保温2 h,盘条组织为索氏体和带状马氏体组织,与不进行高温扩散的盘条显微组织无明显区别;高温扩散加热温度为1220℃,保温2 h时,... 为消除SWRS87B钢盘条中带状马氏体组织,进行了连铸坯开坯高温扩散试验。试验表明:高温扩散加热温度1180℃,保温2 h,盘条组织为索氏体和带状马氏体组织,与不进行高温扩散的盘条显微组织无明显区别;高温扩散加热温度为1220℃,保温2 h时,盘条组织为均匀的索氏体组织,无马氏体组织,相比不进行高温扩散的盘条索氏体片层更均匀,片层间距更细,盘条力学性能更稳定,抗拉强度平均值为1351 MPa,断面收缩率平均值为41.8%。 展开更多
关键词 SWRS87B钢盘条 高温扩散 组织 力学性能
微合金化SWRCH6A钢的连续冷却转变曲线 被引量:2
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作者 韩广杰 郭明仪 +2 位作者 阮士朋 李宝秀 卢立新 《金属热处理》 CAS CSCD 北大核心 2017年第4期46-49,共4页
在RILNL-78热膨胀系数测定仪上进行微合金化SWRCH6A钢热模拟试验,采用热膨胀法和金相法建立CCT曲线,研究添加微量硼、钛元素后SWRCH6A钢连续冷却过程中的相变规律。结果表明,随着冷却速率的增加,微合金化SWRCH6A钢的显微组织构成由多边... 在RILNL-78热膨胀系数测定仪上进行微合金化SWRCH6A钢热模拟试验,采用热膨胀法和金相法建立CCT曲线,研究添加微量硼、钛元素后SWRCH6A钢连续冷却过程中的相变规律。结果表明,随着冷却速率的增加,微合金化SWRCH6A钢的显微组织构成由多边形铁素体PF逐步转变为多边形铁素体PF、珠光体P和准多边形铁素体QF,最终转变为珠光体P、准多边形铁素体QF和粒状贝氏体GB;随着冷却速率的增加,SWRCH6A钢的维氏硬度逐渐增加;结合SWRCH6A钢的CCT曲线,确定出合适的轧后冷却速率为0.5℃·s^-1,此冷却速率下可得到理想的显微组织:准多边形铁素体QF+多边形铁素体PF+珠光体P。 展开更多
关键词 SWRCH6A钢 CCT曲线 热膨胀法 多边形铁素体 准多边形铁素体
冷拔工艺对0Cr13铁素体不锈钢φ2.51mm冷拔材组织和性能的影响 预览
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作者 段路昭 孔令波 崔娟 《特殊钢》 北大核心 2017年第3期47-49,共3页
φ5.50mmOCrl3铁素体不锈钢(/%:O.03C,0.43Si,0.65Mn,≤0.030P,≤0.030S,12.80Cr)热轧盘条860℃2h退火,并经5和7道次冷拔至qb2.51mm材。试验研究了冷拔变形量、减面率分配,冷拔道次数量等因素对钢的组织和性能的影... φ5.50mmOCrl3铁素体不锈钢(/%:O.03C,0.43Si,0.65Mn,≤0.030P,≤0.030S,12.80Cr)热轧盘条860℃2h退火,并经5和7道次冷拔至qb2.51mm材。试验研究了冷拔变形量、减面率分配,冷拔道次数量等因素对钢的组织和性能的影响。结果表明,当总减面率大于61.3%时钢中出现明显纤维状组织;在冷拔过程钢的抗拉强度随减面率增加呈现快速-缓慢-快速增加3个阶段;头两道次冷拔,均匀分配减面率时钢的加工硬化严重;总减面率79.2%,5道次冷拔钢丝比7道次拉拔的钢丝抗拉强度高20MPa;头两道次合适的减面率为第1道次35.1%,第2道次10.5%;从具体生产条件综合考虑,5道次比7道次更适合φ2.51mmOCrl3钢材的生产。 展开更多
关键词 OCr13铁素体 不锈钢 冷拔工艺 组织性能
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超高强度桥梁缆索用SWRS87B钢盘条的控冷工艺
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作者 秦树超 黄翠环 +2 位作者 赵铮铮 崔娟 宋振平 《金属热处理》 CSCD 北大核心 2017年第10期104-108,共5页
对超高强度桥梁缆索用钢SWRS87B的CCT曲线进行了测定,同时对斯太尔摩风冷线盘条温度、盘条显微组织、索氏体片层间距、力学性能进行测定,分析了风冷强度对盘条显微组织的影响。结果表明,斯太尔摩风冷线4~7号风机开量分别为80%、90%、1... 对超高强度桥梁缆索用钢SWRS87B的CCT曲线进行了测定,同时对斯太尔摩风冷线盘条温度、盘条显微组织、索氏体片层间距、力学性能进行测定,分析了风冷强度对盘条显微组织的影响。结果表明,斯太尔摩风冷线4~7号风机开量分别为80%、90%、100%时,盘条组织分别为索氏体、索氏体、索氏体+马氏体,索氏体片层间距分别为178、127、114 nm。当4~7号风机开量分别为90%时,盘条在珠光体相变区停留时间28 s,平均相变温度598.4℃,盘条无马氏体组织出现,索氏体片层间距127 nm,盘条抗拉强度1350 MPa,成品镀锌钢丝强度为2023 MPa,平均扭转次数为28次,为最佳生产工艺。 展开更多
关键词 桥梁缆索 CCT曲线 控冷 索氏体
锰含量对中碳冷镦钢组织和性能的影响 预览
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作者 阮士朋 赵爱民 +1 位作者 李宝秀 李世琳 《特殊钢》 北大核心 2017年第4期46-48,共3页
分析和研究了0.75%-1.54%Mn对中碳冷镦钢中16mm热轧盘条(/%:0.45C,0.22Si,0.75~1.54Mn,0.007~0.008P,0.003~0.004S)组织和性能的影响。盘条热轧的终轧温度为880℃,缓冷。结果表明,锰含量由0.75%增加到1.5... 分析和研究了0.75%-1.54%Mn对中碳冷镦钢中16mm热轧盘条(/%:0.45C,0.22Si,0.75~1.54Mn,0.007~0.008P,0.003~0.004S)组织和性能的影响。盘条热轧的终轧温度为880℃,缓冷。结果表明,锰含量由0.75%增加到1.54%,盘条抗拉强度由661MPa增加到821MPa,增加了160NPa;钢的组织中铁素体比例由49%~53%降低到9%-13%,珠光体含量显著增加,且珠光体片层间距由0.5μm降低到0.25μm;淬透性能得到显著提高,淬透性系数由3.19mm增加到8.81mm。 展开更多
关键词 锰含量 中碳冷镦钢 热轧盘条 组织 力学性能 淬透性
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