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罗芬激光器冷却系统故障分析
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作者 杨海生 于洪喜 +4 位作者 齐杰斌 郑利元 宋锡友 马建阳 高超 《冶金设备》 2019年第3期62-64,24共4页
以首钢智新迁安电磁材料有限公司常化酸洗机组配备的罗芬激光器为研究对象,介绍了冷却系统在罗芬激光器中的应用,重点分析了冷却系统的工作原理及逻辑控制方式,并根据现场工况提出科学的维护方法和合理化改造。同时,也为技术人员在设备... 以首钢智新迁安电磁材料有限公司常化酸洗机组配备的罗芬激光器为研究对象,介绍了冷却系统在罗芬激光器中的应用,重点分析了冷却系统的工作原理及逻辑控制方式,并根据现场工况提出科学的维护方法和合理化改造。同时,也为技术人员在设备维护方面提供了一定参考。 展开更多
关键词 冷却系统 激光器 罗芬
终轧温度和冷却工艺对铁素体贝氏体双相钢组织和力学性能的影响
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作者 郭佳 郭子峰 +3 位作者 李秋寒 张衍 李玉鹏 周娜 《塑性工程学报》 CAS CSCD 北大核心 2019年第1期206-212,共7页
利用Gleeble-2000D热模拟机、550 mm轧机、扫描电镜等研究了终轧温度和冷却工艺对铁素体贝氏体双相钢组织和性能的影响。首先,在水冷-空冷-水冷模式下研究终轧温度对显微组织和力学性能影响,结果表明:随终轧温度降低,基体组织带状加剧,... 利用Gleeble-2000D热模拟机、550 mm轧机、扫描电镜等研究了终轧温度和冷却工艺对铁素体贝氏体双相钢组织和性能的影响。首先,在水冷-空冷-水冷模式下研究终轧温度对显微组织和力学性能影响,结果表明:随终轧温度降低,基体组织带状加剧,且铁素体形态由多边形转变为沿轧制方向变形的椭圆形;当终轧温度低于800℃时,铁素体比例明显增加,贝氏体比例下降,抗拉强度下降。其次,在850℃的终轧温度下研究了冷却工艺对显微组织和力学性能的影响,结果表明:当终轧后冷却方式为水冷时,基体组织以准多边形铁素体和针状铁素体为主,伸长率较低;终轧后采用水冷-空冷-水冷方式冷却时,基体组织以块状铁素体和贝氏体为主,伸长率较高。 展开更多
关键词 铁素体贝氏体双相钢 终轧温度 冷却工艺 显微组织 力学性能
终轧温度对600 MPa级高钛高成型性铁素体-珠光体酸洗带钢组织与织构的影响
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作者 王智权 郭子峰 +5 位作者 尚成嘉 张衍 冯军 陈斌 吕宝锋 李玉鹏 《工程科学学报》 CSCD 北大核心 2019年第1期104-110,共7页
利用扫描电子显微镜(SEM)与电子背散射衍射技术(EBSD)研究了高Ti高成型性铁素体-珠光体型热轧酸洗带钢不同终轧温度下的组织与织构特征.研究结果表明,终轧温度对显微组织的演变影响较小,但却引起了大角晶界密度的升高.不同终轧温度时形... 利用扫描电子显微镜(SEM)与电子背散射衍射技术(EBSD)研究了高Ti高成型性铁素体-珠光体型热轧酸洗带钢不同终轧温度下的组织与织构特征.研究结果表明,终轧温度对显微组织的演变影响较小,但却引起了大角晶界密度的升高.不同终轧温度时形成的组织均以铁素体为主,少量的珠光体弥散分布在铁素体基体之间.终轧温度的提高引起了织构类型的显著改变,随着终轧温度的升高,织构强度整体增强,并形成了明显的对冲压成型性有利的近γ织构.当终轧温度为850℃时,近α织构与γ织构强度均较弱,此时的织构类型主要为{001}[110]、{113}[47-1]、{114}[11-0]和{223}[11-0]成型不利织构,成型不利织构强度更高;当终轧温度升高至875℃时,织构类型主要为近γ织构和{001}[110]旋转立方织构,近γ织构体积分数由19. 9%升高至41%,成型有利织构强度显著增强. 展开更多
关键词 热轧酸洗带钢 终轧温度 显微组织 织构 大角晶界 成型性
500 MPa级Nb-Ti微合金化方矩形管用钢的强化机制
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作者 惠亚军 吴科敏 +3 位作者 潘辉 陈斌 崔阳 周娜 《中国冶金》 CAS 北大核心 2019年第6期26-33,共8页
采用光学显微镜和透射电子显微镜等对500MPa级Nb-Ti微合金化方矩形管用钢的组织与性能进行了分析,研究了其强化机制。结果表明,终轧温度和卷取温度对试验钢的组织和力学性能有显著影响,在研究的温度范围内,终轧温度和卷取温度的降低均... 采用光学显微镜和透射电子显微镜等对500MPa级Nb-Ti微合金化方矩形管用钢的组织与性能进行了分析,研究了其强化机制。结果表明,终轧温度和卷取温度对试验钢的组织和力学性能有显著影响,在研究的温度范围内,终轧温度和卷取温度的降低均有利于获得更加细小的铁素体晶粒与细小弥散的第二相析出物;当卷取温度不变时,随着终轧温度的下降,屈服强度、抗拉强度和断后伸长率均升高;当终轧温度不变时,随着卷取温度的逐渐下降,屈服强度和抗拉强度呈现出先上升后下降的规律,而断后伸长率呈现出单调上升的规律;试验钢在终轧温度为840℃和卷取温度为570℃时可获得最优的综合力学性能,其屈服强度和抗拉强度分别为537和578MPa,断后伸长率为33.5%;细晶强化是试验钢最主要的强化机制,由晶粒细化引起的强度增量占总强度的49%~51%,由固溶强化引起的强度增量次之,占总强度的23%~27%,由析出强化引起的强度增量较小,仅占总强度的3.8%~8.2%。 展开更多
关键词 500 MPA级 Nb-Ti微合金化 方矩形管用钢 强化机制
抗氢致开裂管线钢尾坯洁净度分析
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作者 孙亮 郝丽霞 +2 位作者 付亮 贾毅 高攀 《中国冶金》 CAS 北大核心 2019年第3期43-48,共6页
为了研究抗酸管线钢尾坯洁净度影响因素,试验分析结果发现,中间包留钢量在5和18t时,尾坯TO质量分数分别为0.0045%和0.0020%,拉速在0.8~1.5m/min时,拉速变化对尾坯平均TO质量分数影响不大;而拉速在1.5~1.8m/min时,随拉速变大,尾坯平均TO... 为了研究抗酸管线钢尾坯洁净度影响因素,试验分析结果发现,中间包留钢量在5和18t时,尾坯TO质量分数分别为0.0045%和0.0020%,拉速在0.8~1.5m/min时,拉速变化对尾坯平均TO质量分数影响不大;而拉速在1.5~1.8m/min时,随拉速变大,尾坯平均TO质量分数明显变大。通过制定可行措施取得一定效果,先停浇尾坯和后停浇尾坯前10.7m的TO质量分数为0.0012%~0.0022%,平均氮质量分数为0.0026%,两块尾坯的碳、硫质量分数波动很小,完全满足抗氢致开裂(HIC)管线钢要求。ASPEX夹杂物分析结果表明,先停浇尾坯边部、中心每平方毫米上直径不小于0.64μm的夹杂物个数波动范围分别为8~16和7~13,后停浇尾坯边部、中心分别为8~15和8~17。 展开更多
关键词 抗HIC 管线钢 尾坯 洁净度 夹杂物
35000m^3/h空分设备增氮改造 预览
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作者 马令军 《冶金动力》 2019年第5期30-34,共5页
首钢迁钢公司制氧生产单元面对生产中不断日益增长的氮气需求,通过对现有空分装置进行挖潜改造,合理利用污氮气,将污氮气提纯为纯氮气,确保了氮气供应,提高了空分机组运行效益。
关键词 空分 污氮气 利用 改造
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超快冷下X65管线钢微观组织演变及强化机制分析 预览
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作者 王学强 赵金华 +1 位作者 袁国 王国栋 《东北大学学报:自然科学版》 EI CAS CSCD 北大核心 2019年第3期334-338,355共6页
基于热连轧生产线开发了X65管线钢超快冷新工艺,系统表征了该工艺下实验钢的微观组织特征,并进一步讨论了其强化机制.结果表明,超快冷下X65管线钢微观组织为细小针状铁素体(AF)+准多边形铁素体(QPF)+M/A岛+弱化珠光体(DP)混合组织,有效... 基于热连轧生产线开发了X65管线钢超快冷新工艺,系统表征了该工艺下实验钢的微观组织特征,并进一步讨论了其强化机制.结果表明,超快冷下X65管线钢微观组织为细小针状铁素体(AF)+准多边形铁素体(QPF)+M/A岛+弱化珠光体(DP)混合组织,有效晶粒尺寸为2.93μm,大角晶界百分比为31.5%;实验钢组织亚结构为细小的块状铁素体,铁素体尺寸分布在200~1000nm;在铁素体基体上析出了大量尺寸<10nm的Nb(C,N)粒子;实验钢各项力学性能均满足APISPEC5L标准要求.超快冷工艺下X65管线钢的主要强化机制为细晶强化、固溶强化、位错强化及纳米析出强化的耦合强化,其中纳米析出强化强度贡献值为96.1MPa. 展开更多
关键词 热连轧 超快冷 X65管线钢 针状铁素体 强化机制
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迁钢工业纯铁SYTB生产过程脱磷、脱锰实践
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作者 杨俊峰 江腾飞 郝丽霞 《炼钢》 CAS 北大核心 2019年第3期13-16,26共5页
铸造用纯铁SYTB钢需要更低的磷、锰含量,通过对工艺的改进,在不新建、改造设备的前提下,对脱磷、脱锰原理进行分析,结合首钢股份公司迁安钢铁公司210 t转炉脱磷、脱锰能力的评估,建立了生产低磷、低锰SYTB钢种工艺。通过优化废钢比、使... 铸造用纯铁SYTB钢需要更低的磷、锰含量,通过对工艺的改进,在不新建、改造设备的前提下,对脱磷、脱锰原理进行分析,结合首钢股份公司迁安钢铁公司210 t转炉脱磷、脱锰能力的评估,建立了生产低磷、低锰SYTB钢种工艺。通过优化废钢比、使用双渣冶炼工艺、降低出钢温度、控制终点氧活度、应用滑板挡渣技术等措施,可完成转炉高效的脱磷、脱锰,100%实现了铸坯成品w(P)≤0.006%、w(Mn)≤0.03%的稳定控制。 展开更多
关键词 转炉 SYTB 脱磷 脱锰
X荧光光谱仪测定保护渣中多元素
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作者 卢秀艳 刘飞宇 +4 位作者 徐佳 杨立军 张明春 齐麟 张礼涛 《中国检验检测》 2019年第3期6-9,共4页
本文采用熔融法制取玻璃状样片,利用转炉渣、高炉渣标样及自制的参考标准物质保护渣合成系列标准物质,建立工作曲线进行联合测定。通过对样品的制备、工作曲线的绘制、样品的测定几方面研究,确定X荧光测定保护渣中多元素的方法。实现了... 本文采用熔融法制取玻璃状样片,利用转炉渣、高炉渣标样及自制的参考标准物质保护渣合成系列标准物质,建立工作曲线进行联合测定。通过对样品的制备、工作曲线的绘制、样品的测定几方面研究,确定X荧光测定保护渣中多元素的方法。实现了保护渣中SiO2、Fe2O3、Al2O3、CaO、MgO多元素X荧光联合测定技术。 展开更多
关键词 保护渣 X荧光光谱 熔融
质量控制在冶炼实验室中的应用
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作者 孙娟 刘飞宇 +2 位作者 杜士毅 王明利 张希静 《冶金标准化与质量》 2019年第1期11-12,48共3页
质量控制是各实验室通过采取各种手段,保证分析结果的误差在允许的范围内实验室必须制定控制计划,以此保证数据准确可靠,本实验室采用的控制手段主要包括人员比对,方法比对,设备比对,抽验,期间核查,仪器定期的标准化,冶炼过程中班组间... 质量控制是各实验室通过采取各种手段,保证分析结果的误差在允许的范围内实验室必须制定控制计划,以此保证数据准确可靠,本实验室采用的控制手段主要包括人员比对,方法比对,设备比对,抽验,期间核查,仪器定期的标准化,冶炼过程中班组间的留样待测,空白和平行样分析以及标准样品SPC监控等,并参加中实国金组织的能力验证项目。 展开更多
关键词 质量控制 比对 能力验证
激光刻痕对取向电工钢磁畴和铁损的影响
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作者 孔加伟 杨平 +3 位作者 吴思雨 石建锐 牛枫 王爱星 《中国冶金》 CAS 北大核心 2019年第6期43-46,71共5页
为了研究激光刻痕工艺参数对取向电工钢表面的磁畴形貌、刻痕线宽度和铁损的影响规律,开展了激光刻痕工艺试验。结果表明,激光刻痕后取向电工钢表面的磁畴宽度明显细化,且随着输入电流的增加,磁畴宽度先减小后增大;刻痕线宽度随着输入... 为了研究激光刻痕工艺参数对取向电工钢表面的磁畴形貌、刻痕线宽度和铁损的影响规律,开展了激光刻痕工艺试验。结果表明,激光刻痕后取向电工钢表面的磁畴宽度明显细化,且随着输入电流的增加,磁畴宽度先减小后增大;刻痕线宽度随着输入电流的增加而增大。对于本次试验样品,通过对比分析,确定最佳激光刻痕工艺参数为电流为12A,激光频率为5kHz,刻痕速度为800mm/s,该参数下铁损改善率可达11.81%。 展开更多
关键词 取向电工钢 激光刻痕 形貌 工艺参数 性能
稀油密封柜活塞倾斜数据分析及处理方法 预览
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作者 吴泽 《冶金能源》 2019年第1期40-41,58共3页
稀油密封柜活塞倾斜值是煤气柜正常运行的重要监控数据。文章对30万m3煤气柜活塞倾斜实际运行情况进行分析,并研究其处理方法。
关键词 稀油密封柜 活塞倾斜 分析 处理
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热轧带钢终轧温度控制模型的研究与应用
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作者 王海玉 高雷 +3 位作者 赵强 龚彩军 王淑志 江潇 《控制工程》 CSCD 北大核心 2018年第4期677-681,共5页
由于高精度、高性能钢的控制标准越来越高,传统终轧温度控制模型已不能满足现场的控制精度要求。结合国内某2250mm热连轧精轧机组,提出了基于二次规划优化算法的终轧温度控制模型。利用二次规划优化算法在线优化各控制点的轧制速度、... 由于高精度、高性能钢的控制标准越来越高,传统终轧温度控制模型已不能满足现场的控制精度要求。结合国内某2250mm热连轧精轧机组,提出了基于二次规划优化算法的终轧温度控制模型。利用二次规划优化算法在线优化各控制点的轧制速度、加速度调节量或机架间冷却水水量调节量,以提高带钢终轧温度控制精度。将该模型在线应用后,带钢终轧温度控制偏差在±15℃以内,命中率为96.83%。结果表明,该控制模型能够实现带钢终轧温度精确控制,保证带钢全长温度的均匀性,满足成品质量要求。 展开更多
关键词 热轧 带钢 终轧温度 二次规划法 机架间冷却水
椭圆浸渍管RH冶炼IF钢洁净度变化
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作者 赵东伟 李海波 +2 位作者 陈建光 刘道正 毛锋 《钢铁研究学报》 CSCD 北大核心 2018年第1期42-47,共6页
通过对椭圆形浸渍管RH冶炼IF钢加Al脱氧后进行连续取样,研究分析了分别采用椭圆形浸渍管和圆形浸渍管条件下洁净度的变化规律。研究结果表明,相比较圆形浸渍管,采用椭圆形浸渍管RH夹杂物的去除效率相对更快。RH加Al后钢中夹杂物主要以Al... 通过对椭圆形浸渍管RH冶炼IF钢加Al脱氧后进行连续取样,研究分析了分别采用椭圆形浸渍管和圆形浸渍管条件下洁净度的变化规律。研究结果表明,相比较圆形浸渍管,采用椭圆形浸渍管RH夹杂物的去除效率相对更快。RH加Al后钢中夹杂物主要以Al2O3为主,但不同时刻呈现出不同的形貌。当加Al后循环1 min时,钢中夹杂物主要为团簇状Al2O3夹杂,夹杂物尺寸达到百微米;加Al后循环2 min时,钢中夹杂物仍以团簇状Al2O3为主,尺寸约为几十微米;加Al后循环6 min时,夹杂物主要以单个Al2O3夹杂为主,尺寸细小。随着RH加Al后循环时间的增加,夹杂物数量密度显著降低,在纯循环4 min时夹杂物数量密度已达到最低值。 展开更多
关键词 RH精炼 Al脱氧椭圆浸渍管 循环时间 洁净度
超低碳钢中Al-Ti夹杂物的形成机理和控制技术
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作者 苑鹏 章军 +3 位作者 刘道正 李海波 朱克然 陈斌 《钢铁》 CSCD 北大核心 2018年第7期24-30,共7页
超低碳钢对控制夹杂物要求日益提高,并且Al-Ti复合夹杂物对水口结瘤和产品质量具有重要影响。基于此,对Al-Ti夹杂物的特征、生成及演变过程、形成机理和控制要素进行了详细分析。试验在精炼过程及中间包中进行密集取样,借助Aspex扫描电... 超低碳钢对控制夹杂物要求日益提高,并且Al-Ti复合夹杂物对水口结瘤和产品质量具有重要影响。基于此,对Al-Ti夹杂物的特征、生成及演变过程、形成机理和控制要素进行了详细分析。试验在精炼过程及中间包中进行密集取样,借助Aspex扫描电镜对夹杂物数量、尺寸、形貌和化学组成进行自动分析。结果表明,钛合金化后由于钢液存在高钛浓度区域,该区域发生反应导致Al2O3夹杂物变性为Al-Ti夹杂物,为了抑制反应进行,应控制铝钛间隔时间为4 min;连铸过程二次氧化会影响Al-Ti夹杂物生成,二次氧化明显,炉次中间包Al-Ti夹杂物数量较多,主要原因是钢液内部w([O])的升高抑制了Al-Ti夹杂物向Al2O3夹杂物变性反应的进行;钢液局部w([O])较高区域,钢中铝、钛、氧直接反应生成Al-Ti夹杂物。 展开更多
关键词 超低碳钢 Al-Ti夹杂物 精炼 二次氧化
Mo和Cr对X80管线钢相变行为的影响
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作者 牛涛 安成钢 +1 位作者 姜永文 吴新朗 《热加工工艺》 CSCD 北大核心 2018年第2期114-117,121共5页
分别测定了低碳高铌含Mo、Cr两种成分体系X80管线钢的CCT曲线,研究了在连续冷却条件下过冷奥氏体的转变规律,通过光学显微镜观察了两种钢的显微组织。结果表明,随冷速的提高,两种钢的显微组织均经历了由准/多边形铁素体PF/QF+珠光体P... 分别测定了低碳高铌含Mo、Cr两种成分体系X80管线钢的CCT曲线,研究了在连续冷却条件下过冷奥氏体的转变规律,通过光学显微镜观察了两种钢的显微组织。结果表明,随冷速的提高,两种钢的显微组织均经历了由准/多边形铁素体PF/QF+珠光体P类型向粒状贝氏体GB+针状铁素体AF的变化,晶粒不断细化,相变点随着冷速的增加略有下降。Mo使CCT曲线中珠光体转变线右移,扩大形成针状铁素体的冷速范围;而Cr有利于在低冷速下获得贝氏体组织。热力学计算表明,随着Mo、Cr含量的增加,珠光体的形核驱动力降低,相同含量的Cr对珠光体形核驱动力的影响明显小于Mo。 展开更多
关键词 MO CR X80 管线钢 相变 显微组织 形核驱动力
8CrV锯片钢奥氏体连续冷却相变规律研究 预览
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作者 吴科敏 惠亚军 +3 位作者 刘阳春 张云鹤 徐斌 周娜 《首钢科技》 2018年第1期17-21,40共6页
利用Gleeble3500型热模拟试验机研究了8CrV锯片钢的奥氏体连续冷却相变规律,并绘制了CCT曲线。研究结果表明,8CrV锯片钢的临界相变温度Acl、Arl、Arcm和Ms分别为755,779,685,705,177℃;8CrV锯片钢的CCT曲线分为2个区,高温相变... 利用Gleeble3500型热模拟试验机研究了8CrV锯片钢的奥氏体连续冷却相变规律,并绘制了CCT曲线。研究结果表明,8CrV锯片钢的临界相变温度Acl、Arl、Arcm和Ms分别为755,779,685,705,177℃;8CrV锯片钢的CCT曲线分为2个区,高温相变区和低温相变区,而无中文相变区。其中,高温相变区的相变产物主要为先共析渗碳体和珠光体,低温相变区的相变产物主要为马氏体变区;冷却速度对8CrV锯片钢的奥氏体相变过程及组织有较大影响,随着冷却速度的增加,先共析渗碳体和珠光体的含量逐渐减少,马氏体含量逐渐增加;8CrV锯片钢的淬透性优异,在冷却速度为,后加3℃/s时即出现马氏体组织,其临界淬火速度为20℃/s。 展开更多
关键词 8CrV锯片钢 奥氏体 连续冷却相变 CCT曲线 热模拟
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薄规格ERW用X70管线钢稳定性研究 预览
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作者 安成钢 牛涛 +3 位作者 吴新朗 代晓莉 于晨 张彩霞 《首钢科技》 2018年第1期22-26,共5页
对不同热轧工艺条件下薄规格ERW用X70管线钢的显微组织和力学性能进行了分析和研究。结果表明,钼元素可有效扩大针状铁索体+粒状贝氏体区,抑制珠光体形成效果优于铬元素;低温卷取有利于细化组织,提高综合力学性能,但在一定程度上... 对不同热轧工艺条件下薄规格ERW用X70管线钢的显微组织和力学性能进行了分析和研究。结果表明,钼元素可有效扩大针状铁索体+粒状贝氏体区,抑制珠光体形成效果优于铬元素;低温卷取有利于细化组织,提高综合力学性能,但在一定程度上会抑制析出,而适当提高卷取温度可促进钒元素的析出,弥补因细晶强化造成的强度损失。 展开更多
关键词 X70 管线钢 ERW 显微组织 析出
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440 MPa级新型高强度烘烤硬化钢的组织与性能
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作者 惠亚军 潘辉 +3 位作者 肖宝亮 吴科敏 李晓林 张大伟 《钢铁》 CSCD 北大核心 2018年第10期79-84,89共7页
为了开发440 MPa级新型高强度热轧烘烤硬化钢,采用OM和TEM等仪器对其组织与性能进行了分析,研究了其强化机制与烘烤硬化机理。结果表明,显微组织为铁素体与少量珠光体的混合组织,随着氮质量分数增加与卷取温度的下降,铁素体晶粒变得更... 为了开发440 MPa级新型高强度热轧烘烤硬化钢,采用OM和TEM等仪器对其组织与性能进行了分析,研究了其强化机制与烘烤硬化机理。结果表明,显微组织为铁素体与少量珠光体的混合组织,随着氮质量分数增加与卷取温度的下降,铁素体晶粒变得更加细小;低氮钢在630与600℃卷取温度下铁素体晶粒平均尺寸分别为8.34与7.89μm,细晶强化对屈服强度的贡献值分别为190与196 MPa;高氮钢在630与600℃卷取温度下铁素体晶粒尺寸分别为6.93与6.71μm,细晶强化对屈服强度的贡献值分别为209与212 MPa。烘烤硬化处理后屈服强度与抗拉强度均呈现出上升的规律,在相同的预应变量下,晶粒尺寸越小,氮质量分数越高,抗拉强度上升值越大;高氮钢在10%预应变下BHT(bake hardening,tensile strength increase)值均在70 MPa以上,抗拉强度达到500 MPa以上,主要是由于预应变导入的位错在烘烤处理时变得坚固,并在塑性变形时促进了位错扩大再生。 展开更多
关键词 440 MPA 烘烤硬化钢 卷取温度 氮元素 强化机制
500MPa级Nb-Ti微合金化方矩形管用钢的开发及其强化机制 预览
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作者 惠亚军 潘辉 +3 位作者 陈斌 崔阳 吴科敏 周娜 《首钢科技》 2018年第2期10-17,32共9页
采用光学显微镜和透射电子显微镜等对500MPa级Nh—Ti微合金化方矩形管用钢的组织与性能进行了分析,研究了其强化机制。结果表明,终轧温度和卷取温度对试验钢的组织和力学性能有显著影响,当卷取温度不变时,随着终轧温度的下降,屈服... 采用光学显微镜和透射电子显微镜等对500MPa级Nh—Ti微合金化方矩形管用钢的组织与性能进行了分析,研究了其强化机制。结果表明,终轧温度和卷取温度对试验钢的组织和力学性能有显著影响,当卷取温度不变时,随着终轧温度的下降,屈服强度、抗拉强度和断后伸长率均升高;当终轧温度不变时,随着卷取温度逐渐下降,屈服强度和抗拉强度呈现出先上升后下降的规律,而断后伸长率呈现出单调上升的规律;试验钢在终轧温度为840℃和卷取温度为570℃时可获得最优的综合力学性能,其屈服强度和抗拉强度分别为537,578MPa,断后伸长率为33.5%;细晶强化是试验钢最主要的强化机制,由晶粒细化引起的强度增量占总强度的49%~51%,由固溶强化引起的强度增量次之,占总强度的23%~27%,由析出强化引起的强度增量较小,仅占总强度的3.8%~8.2%。 展开更多
关键词 500 MPA级 Nb—Ti微合金化 方矩形管用钢 强化机制
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